Примерный расчет теплообменника

Примерный расчет теплообменника [c.146]

Примерный расчет теплообменника 14/ [c.147]

Примерный расчет теплообменника М9 [c.149]

В [Л. 71] приведены результаты исследования лабораторной модели противоточного теплообменника типа газовзвесь с камерами нагрева и охлаждения. В работе были предложены методика расчета и конструктивные рекомендации для теплообменников подобного типа. В частности, была показана целесообразность использования противоточных камер, так как, помимо известных теплотехнических преимуществ, противоток в газовзвеси позволяет увеличить время пребывания частиц при неизменной высоте камер н снизить аэродинамические потери. Установлено, что во многих случаях механический транспорт дисперсной насадки эффективнее пневматического. Приведены рекомендации по выбору материала, размера насадки и сечения камер. Технико-экономическое сравнение воздухонагревателя типа газовзвесь с трубчатым воздухонагревателем, проведенное для котла паропроизводительностью 60 г/ч, показало возможность снижения температуры уходящих газов до 100° С. Последнее может привести к повышению к. п. д. котла примерно на 4%, что соответствует экономии в затратах на топливо 15000 руб. в год. [c.368]

Главный источник экономии — повышение к.и.т. в газифицированных котельных всех типов. Проведенные расчеты показали, что в отопительных и отопительно-производственных промышленных котельных по уровню производства ими тепло-энергии в 1988 г. может быть сэкономлено не менее 4 млрд. м газа в год, а на ТЭЦ и электростанциях Минэнерго — 2,2 млрд. м газа, т. е. суммарно 6,2 млрд. м , что соответствует примерно 1 % добываемого в стране газа. Определенная экономия газа может быть получена и при установке конденсационных теплообменников за промышленными печами и сушилками. [c.266]

Расчетные данные по эффективности ПТО были сравнены с эксплуатационными. Для большей представительности такой анализ был проведен после получения данных о работе АЭС на мощностях, близких к номинальным, т. е. при А==1384 МВт, 1 = = 344,7 °С, 1 = 24085 т/ч, 27 2 =503 °С/314,5 °С, которые использовались в двумерном тепловом расчете. Из теплового расчета получено, что по высоте выходного окна теплоносителя первого контура реализуется примерно линейное изменение температуры с максимальной разностью Д =60°С. Эти обстоятельства позволили определить средние температуры теплоносителя на выходе из теплообменника и на входе в него по замерам, выполненным на АЭС. [c.274]

Данные, полученные для неподвижного слоя, зачастую используются при расчете движущегося слоя, хотя теплообмен в этих случаях может быть существенно различен. Во многих случаях отмечаются весьма низкие значения коэффициентов теплообмена. Последнее связано с ранее рассмотренными особенностями аэродинамики и механики движения слоя, а также с уменьшением эффективности в плохо продуваемых участках и в зоне завершенного теплообмена (At—й)). По данным Китаева Б. И. в доменных и шахтных печах коэффициент теплообмена в 3—10 раз меньше расчетной величины [Л. 157]. В шахтных зерносушилках это расхождение достигает примерно 400 /о [Л. 252]. Данные, полученные Нортоном в полупромышленном теплообменнике типа противоточный движущийся слой при перегреве пара, подогреве воздуха и нагреве водорода, показали, что коэффициенты теплообмена с шаровой насадкой соответственно составили всего 19, 35, 84 вт1м -град [Л. 294]. В [Л. 383] на основе обработки результатов лабораторных и полупромышленных исследований получена зависимость [c.320]

Расчеты, выполненные для третьего варианта схемы промежуточного перегрева, показали, что при использовании в качестве охлаждающей среды в водопаровом теплообменнике питательной воды, отобранной до. аодяногэ экономайзера, температура вторичного пара составляет примерно 465° С. Недостаточное снижение /п.п объясняется малой величиной температурного напора в теплообменнике (около 20° С). Этим же объясняется очень большая поверх-нэсть нагрева (примерно 450 па один корпус) дополнительно устанавливаемых воцопаровых теплообменников. [c.306]

Особенности теплового расчета углеграфитовой теплообменной аппаратуры, а также справочные данные по коэффициентам линейного расширения, теплопроводности и теплопередачи для различных марок фафита приведены в монофафиях [18, 23]. Расчет основных элементов теплообменников на прочность производят по ГОСТ 14249. При этом нужно учитывать, что модуль упругости фафитовых материалов примерно на два порядка ниже, чем для углеродистых сталей, а временное сопротивление меньше в 30 раз. [c.392]

Теплообмевннкн лз спаянных трубок просты в изготовлении, надежны, имеют малое значение осевой теплопроводности и обеспечивают равномерное распределение потоков (из-за большого отношения Lid). В таких теплообменниках легко осуществить теплообмен между несколькими потоками по противоточной схеме. Чаще всего эти теплообменники выполняют в виде змеевика (рис. 5.48) и используют при малых расходах теплоносителей (примерно до 0,05 м /с) в микрокриогенных системах, лабораторных ожижителях водорода и гелия, для утилизации холода испаряющихся криоагентов. Для расчета теплообмена используют эмпирические соотношения, применяемые для расчета теплообмена в изогнутых трубах. [c.364]

При расчете циклонных теплообменников следует делать проверку соответствия выбранного числа п — ступеней циклонной установки с полученной по расчету необходимой общей продолжительностью процесса нагрева материала т. При этом следует принять, что действительное время процесса Тц равно сумме времени пребывания материала в цилиндрической части всех циклонов и времени транспортировки его по всем газоходам, соединяющим ступени установки. Время закрутки материала в каждом циклоне примерно равно произведению длины окружности цилиндра на число витков, деленному на среднюю скорость, равную w st Wbx- Поэтому [c.560]

В летний период теплообменники 1 и 2 каждой из четырех установок селективной очистки масел используются автономно для подогрева подаваемой в генератор (абсорбционный бромистолитиевой холодильный агрегат) АБХА-1000 воды от 100 до 120° С, а водяные экономайзеры 3 объединены общим контуром подогрева воды в том же температурном диапазоне для трех агрегатов АБХА-1000. Таким образом, для четырех установок суммарной тепловой мощностью утилизируемых вторичных эиергоресурсов (ВЭР) примерно 15 МВт можно установить семь агрегатов АБХА-ЮОО. Расчеты показали, что схемы параллельного и последовательного подключения теплообменников 1 и 2 имеют практически одинаковые технико-экономические показатели. [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...