Резка слитков из кипящей стали

Резка слитков из кипящей стали сопровождается обильным разбрызгиванием шлака, что может вызвать засорение отверстий мундштука. Поэтому расстояние между мундштуком и поверхностью разрезаемого металла необходимо увеличивать по сравнению с принятым при резке спокойной стали. [c.352]

Наиболее устойчивый процесс резки слитков из кипящей стали достигается при работе на пониженном давлении кислорода мундштуками с увеличенным сечением канала для режущего кислорода. При этом увеличивается ширина разреза и соответственно количество образующегося шлака. [c.352]

Кислородная резка слитков из кипящей стали [c.351]

Кроме того, при резке слитков из кипящей стали требуется значительно увеличивать расход кислорода по сравнению с расходом при резке спокойной стали такой же толщины. [c.352]

РЕЗКА СЛИТКОВ ИЗ КИПЯЩЕЙ СТАЛИ [c.144]

При резке слитков из кипящей стали из-за повышенной их пористости процесс окисления металла но всей толщине протекает значительно медленнее, чем при резке спокойной стали. Поэтому при проведении экспериментов особое внимание уделялось периоду врезания струи режущего кислорода в металл, а также окончанию резки. [c.145]

Для раскисления кипящей стали кремний и алюминий не применяют, ее раскисляют марганцем. Кипящая сталь имеет резко выраженную химическую неоднородность в слитке. Ее основным преимуществом является высокий (более 95 %) выход годного. Благодаря низкому содержанию кремния и углерода кипящие стали хорошо штампуются в холодном состоянии. Из-за повышенной концентрации кислорода кипящие стали имеют сравнительно высокий порог хладноломкости и их не рекомендуют применять для изделий северного исполнения. [c.127]

При резке слитков из кипящей стали из-за повышенной пх пористости ароцссс окис.ления металла по всей толщине протекает значительно медленнее И менее устойчиво, чем прп резке спокойной стали. Поэтому особое внимание не-обходимо уделять моменту врезания струи режущего кислорода в металл, а также моменту окончания резки. [c.351]

Так как резка слитков из кипящей стали сопровождалась обильным разбрызгиванием шлака, что вызывало частое засорение отверстий мундштука для выхода горючей смеси, оказалось необходимым увелич1ить рас- [c.144]

Полученные вы1воды подтвердились также при резке слитков из кипящей стали сечением 400X400 мм. Резка осуществлялась при помощи специального переносного прибора ПМ и -резака, укомплектованного ступенчато-расщиряющимся соплом, у которого диаметр горлового-сечения был принят равным й, = 6 мм, а диаметр выходного сечения в = 8 мм. [c.148]

Для слитков из кипящей стали устойчивый процесс резки достигается лишь в том случае, когда одновременно с пуском режущего кпслорода начинается перемещение резака вдоль линии реза со скоростью, составляющей 40—50% от номинальной. В этом случае шлак течет спокойной струет . Только после того, как струя кислорода пробьет металл на всю толщину, скорость перемещения резака может быть ностепенпо повышена до номинальной. Если после этого во время резки имеет место большое отставание, что можно установить по на [c.351]

Из опыта разделительной кислородной резки стальных отливок, поверхность которых покрыта шлаком и песочинами, известно, что для увеличения эффективности процесса необходим более мощный подогрев как верхней, так и нижней кромки реза. Это достигается применением подогреваемого пламени с избытком ацетилена и повышенной мощности. Поэтому при проведении исследования мощность резака по ацетилену была выбрана для слитков из спокойной стали 1 м ч, а для слитков из кипящей стали 1,5—2 м ч. Кроме того, в последнем случае пламя резака регулировалось с заметным избытком ацетилена, который при пуске режущего нислорода еще несколько увеличивался. При этих условиях выделение тепла по длине факела пламени становится более равномерным, так как ацетилен догорает за счет кислорода режущей струи. [c.144]

Из приведенных данных видно, что мислородную-ре31ку слитков из кипящей стали целесообразно осуществлять на низком давлении. кислорода. Кроме того, выявлено, что сштимальная скорость резки с минимальным удельным расходом кислорода обеспечивается соплом с определенным проходным сечением. В то же время из графика следует, что при увеличении удельного [c.145]

Широкое использование при произ1водстае проката отливок из кипящей стали потребовало разработки технологического процесса кислородной резки слитков с определением оптимальных и эконом1Ичеоких режимов резки. [c.144]

В связи с этим были проведены эксперименты по ме-ханизироваиной резке слитков из спокойной и кипящей стали толщиной 100 мм. [c.144]

Установлено, что повышение производительности резки слитков из спокойной и кипящей стали может достигнуто только за счет увеличения мощности струи режущего кислорода. При этом для обеспечения скорости, равной 400 MM MUH, в случае резки кипящей стали расход режущего кислорода по сравнению с расходом при резке опокоиной стали должен быть увеличен в 2,4 раза (табл. 32). [c.147]

Ликвация элементов в слитке влияет на ударную вязкость образцов, взятых из различных горизонтов слитка. Эта зависимость сохраняется и при старении образцы, взятые из различных горизонтов слитка, показывают неодинаковую склонность к деформационному старению. Образцы пз мартеновской стали Ст. Зкп, взятые из донной части слитка, имели нижний порог хладноломкости при —40° С. После старения нижний порог хладноломкости сдвинулся до —20° С, а понижение прн комнатной температуре составило 51,8%. Образцы из головной части слитка имели до старения нижний порог хладноломкости при —20° С, а после старения он сдвинулся до +20 С, понижение составило 85,6%. Еще более резкая неоднородость наблюдается у бессемеровской кипящей стали, порог хладноломкости которой после старения был сдвинут у образцов из донной части слитка от —40 до 0° С, а из головной части от —20 до более чем +20° С. Соответственно понижение а при комнатной температуре составило для образцов из донной части 53,4%, а из головной части 91,2%. [c.153]

Разливка стали на установках непрерывной разливки (УНРС) с получением литых заготовок (блюмов, слябов) по сравнению с обычной разливкой стали в изложницы с последующей прокаткой слитков на обжимных станах имеет существенные преимущества. При непрерывной разливке из-за отсутствия сосредоточенной усадочной раковины отпадает необходимость обрези 15—20% спокойной стали и 5—7% кипящей. Отпадают потери, связанные с нагревом и прокаткой слитков на обжимных станах, резко сокращаются капитальные и трудовые затраты, а также расходы по переделу. Так, например, расход жидкой стали на 1 г литых слябов из стали 17ГС составляет 1,083 т, в то время как на 1 т [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...