Шпангоуты постоянной жесткости

На рис. 4.8, а изображены полученные результаты. -Аналогично можно найти значения v, w п для двух других рассмотренных в 4.2 задач. Так, для шпангоута постоянной жесткости, изображенного на рис. 4.5, получим [c.119]

ШПАНГОУТЫ ПОСТОЯННОЙ ЖЕСТКОСТИ [c.277]

Для шпангоута постоянной жесткости определим 6i = 6j= 1,5-0,15 = 0,225 см [c.307]

Определим, например, с помощью метода сил внутренние силовые фа Кторы в замкнутом круговом шпангоуте постоянной изгибной жесткости EJ, нагруженном сосредоточенным моментом Мо- Шпангоут связан с тонкой обшивкой и внешний момент М уравновешивает- [c.110]

Приведенные зависимости справедливы для оболочек с постоянной жесткостью стенки вдоль образующей. При произвольно заданных размерах рекомендуется определять ркр по среднему значению ф в центральной зоне предполагаемой вмятины. Коэффициент k = 0,5... 1,0. Меньшее значение принимается для сравнительно больших давлений при заделке днища на деформируемый шпангоут, большее — при жестком шпангоуте. Увеличение радиальной податливости шпангоута снижает несущую способность днища. Теоретические зависимости в этой части отсутствуют. Как правило, при проектировании исходят из выполнения условия действующие при критическом давлении напряжения растяжения в шпангоуте не должны превышать предела текучести. [c.107]

Если жесткость сечения шпангоута постоянна, решение несколько упрощается. Используя данные, приведенные в табл. 17, вычислим коэффициенты влияния от единичного нагружения [c.277]

Ниже приведены некоторые справочные данные к расчету замкнутых круговых колец постоянной жесткости. Эти данные могут быть использованы для прикидочных проектировочных расчетов шпангоутов цилиндрических отсеков под действием сил, перпендикулярных их плоскости. Такой расчет будет приближенным, так как он не учитывает упругость оболочки. Однако для некоторых схем нагружения этот расчет будет достаточно точно отражать напряженное состояние узла в сечениях, расположенных около мест приложения сил. [c.308]

Формула (10.63) справедлива при постоянной жесткости кольцевого шпангоута на изгиб вдоль периметра. Эта формула наглядно [c.357]

Как видно из (2.77), для определения контактного давления необходимо знать шесть постоянных s-s, А и ро- Параметры жесткости оболочки, шпангоута и упругого ложемента входят в коэффициенты а и 6 (соответственно в щ, pi)- [c.58]

В случае моментного докритического состояния (см. рис. 9.14) наряду с абсолютным минимумом (при п = 2) для параметра жесткости шпангоута на растяжение Я >0,3 появляется второй минимум (О(га). При дальнейшем увеличении параметра X значение сй (Я, -) при п = 2 увеличивается (пунктирная линия на рис. 9.13), в то вре.мя как значение второго минимума остается постоянным ш =10,825. [c.209]

Опорные потребные площади поперечных сечений и толщины стенок шпангоута можно определить в зависимости от схемы загружения и от предполагаемого конструктивно-технологического решения силовых элементов по приближенным зависимостям. При этом целесообразно использовать имеющиеся в справочной литературе данные по эпюрам внутренних силовых факторов (Л1изг, N и Q) по сечениям для колец постоянной жесткости. На основе этих данных методом суперпозиции можно получить суммарные эпюры практически для любой схемы загружения. Для примера рассмотрим крыльевой шпангоут для восприятия изгибающих моментов М и перерезывающих сил 7 от [c.270]

Жесткости диафрагм выбираются исходя из общего расчета оболочки со шпангоутами на прочность и устойчивость. Давление в г-м гибком шланге, который прокладывается между внутренней поверхностью оболочки и торцевой поверхностью диафрагмы с целью ее герметизации, не должно превьт1ать более чем на 5-10% давление в г-й внутренней полости оболочки. Это способствует снижению влияния жесткости диафрагм на жесткость и прочность оболочки. В заданном положении диафрагмы удерживаются с помощью штанги. Их можно исключить лишь при слабом изменении осесимметричной составляющей давления вдоль образующей оболочки. В этом случае наружная и внутренняя ее поверхности нагружаются постоянной по длине осесимметричной составляющей давления, величина которой выбирается из условий обеспечения некоторого запаса прочности в наиболее опасных сечениях оболочки. К таким сечениям при докритическом напряженно-деформированном состоянии как в случае неравномерного, так и в случае равномерного нагружения внешним давлением относится корневое сечение. При потере устойчивости оно находится на расстоянии х < //3 от заделки. [c.355]

Определение краевых перемещений. При расчете распорного узла шпангоута с примыкающими к нему конструктивно-ортотроп-ными оболочками необходимо учитывать параметры подкрепления. При достаточно частом расположении ребер оболочку можно рассматривать как имеющую различные жесткости на растяжение — сжатие от мембранных усилий и на изгиб от изгибающих моментов. Если принять постоянным и одинаковым для всех направлений нормальный модуль упругости, то можно считать, что оболочка имеет толщину бэ для расчета деформаций растяжения — сжатия и бпр — для расчета деформаций изгиба. [c.242]

Рассмотрим ортотропную цилиндрическую оболочку, подкрепленную т шпангоутами, имеющими различные жесткости и, находящимися на произвольных расстояниях друг от друга. Оболочка в общем случае испытывает нагружение в виде локальных радиальных р (ф), осевых г(ф) и касательных /i(9) сил и моментов тц <р), гп2г (р), приложенных непосредственно к шпангоутам, внутреннего давления ро и имеет внутри упругий заполнитель с коэффициентом податливости с (рис. 4.9). Оболочка в пределах одного отсека (между двумя соседними шпангоутами) имеет постоянную толщину (толщины в отсеках могут быть различны). [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...