Влияние теплопроводных металлических включений

Влияние теплопроводных металлических включений [c.73]

Расчет ограждений с теплопроводными металлическими включениями сводится к оценке их влияния на потери тепла по сравнению с обычными ограждениями без этих включений. [c.73]

Влияние фрикционного материала. В случаях применения фрикционных материалов (асбестовой тормозной ленты, вальцованной ленты, дисков, прессованных на латексном синтетическом каучуке и др.), имеющих в своей основе асбест, величина установившейся температуры при прочих равных условиях сохраняется почти неизменной. Следовательно, теплопроводность фрикционных материалов на асбестовой основе примерно одинакова. Установившаяся температура при накладках из вальцованной ленты обычно на 5—10° С выше, чем при накладках из тканой ленты (феродо), вследствие отсутствия в вальцованной ленте металлических включений. У металлокерамических накладок на железной основе, теплопроводность которых отличается от теплопроводности асбестовых материалов, величина установившейся температуры оказалась значительно (на 20—30° С) ниже установившейся температуры асбестовых материалов (рис. 8.12). [c.380]

Тем не менее значения теплопроводности исследуемых композиций, полученные в эксперименте (рис. 1, кривые 2—4), превышают значения X, полученные расчетным путем по формулам обобщенной проводимости для матриц с дисперсными включениями [10] (кривая 5). Более высокие значения теплопроводности, полученные экспериментально, по сравнению с расчетными величинами к, по-видимому, могут быть связаны с тем влиянием, которое оказывают дисперсные металлические включения на процесс отверждения смол [И, 12[ и образования макромолекулярных структур, что, вероятно, приводит к соответствующим изменениям свойств проводимости композиции. Различное влияние наполнителей разной природы на проводимость МСП может быть вызвано, кроме того, различием смачиваемости частиц и адгезии смол к тем или иным материалам [13], а также различным состоянием поверхности частиц дисперсной фазы. [c.108]

Составной частью облегченных ограждений являются также теплопроводные включения в виде металлических ребер и штырей для крепления изоляции, приводящие к увеличению потерь тепла. Для оценки влияния этих включений на потери тепла ниже приведена упрощенная методика (более точное решение этих задач дано К. С. Стрелковой в Уральском филиале ВТИ с использованием функций Бесселя практическое использование методики К- С. Стрелковой требует специальных расчетных таблиц. [c.38]

Влияние изолированных включений карбидов в металлической матрице минимальное. Можно рассчитывать на повышение теплопроводности стали в случае, если произойдет переход из какого-нибудь гомогенного состояния (аустенит, мартенсит) в гетерогенное. Теплопроводность нелегированной стали в мартенситном состоянии (Вт/смС) [c.61]

Берцелей и др. [Л. 2] в исследованиях влияния различных факторов на контактное тепловое сопротивление металлических образцов отмечают, что тепловое сопротивление контакта уменьшается с ростом температуры. Авторы приходят к выводу, что кондуктивная теплопроводность, теплопроводность среды и тепловое излучение взаимозависимы. Поэтому они отрицают возможность раздельного определения составляющих теплового сопротивления контакта и их последующего суммирования как трех параллельно включенных сопротивлений. [c.10]

На рис. 1 представлены кривые полученных экспериментально зависимостей теплопроводности металлонаполненных стеклопластиков на основе эпоксидной смолы от объемного содержания медного волокна и порошков меди, алюминия, железа (кривые 1—4). График показывает, что доминирующую роль в повышении теплопроводности композиции играет вид и концентрация металлического наполнителя. Природа частиц наполнителя оказывает меньшее влияние на проводимость системы. Как и следовало ожидать априори, наиболее высокими оказались значения теплопроводности Я МСП с наполнителем в виде волокон (кривая 1), превышающие значения К аналогичных композиций с порошковым наполнителем на 40—50% при объемной концентрации наполнителя около 40%. В то же время кривая концентрационной зависи.мости теплопроводности МСП с волокнами меди, полученная экспериментально (кривая 1), оказалась значительно более пологой, чед1 кривая 6, построенная по данным [5, 6]. Теплопроводность композиции, содержащей дисперсные включения, наиболее высока для порошка меди (кривая 2). Композиции, наполненные алюминиевым и железным порошком (кривые 3, 4), при той же концентрации наполнителя имеют соответственно более низкие значения теплопроводности. Это различие становится заметным уже при концентрации металла 12—15%, а при дальнейшем наполнении увеличивается еще значительнее. При этом относительное расположение кривых концентрационной зависимости теплопроводности Я — / (у) исследуемых композиций соот-ветС1вует последовательности значений теплопроводности использованных для наполнения металлов [9]. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...