УСКОРЕНИЕ предельные - Определение-Формулы

В период динамического. расклинивания ролик находится в переменном движении (в начале он под действием сил упругости движется ускоренно, затем после мгновения равномерного движения движется замедленно вплоть до полной остановки). В соответствии с этим изменяется и коэффициент трения сцепления в контакте со звездочкой. Вначале он изменяется от какой-то величины / до коэффициента трения равномерного движения -[-Д, определяемого формулой (130), затем от +Д до какого-то отрицательного значения (—/) и снова принимается значение Д при полной остановке. При малых углах е и малых ускорениях Ух, коэффициент трения сцепления может не достигнуть своей предельной величины и процесс расклинивания происходит без пробуксовок, Только при определенном предельном значении угла е коэффициент трения / может стать равным /= tg Q (где q — угол трения скольжения) и процесс расклинивания будет сопровождаться проскальзыванием. Определим величину этого предельного угла расклинивания. Для этого воспользуемся уравнениями (151) и вместо силы трения сцепления Fi, подставим Fi = Ni tg q. Тогда [c.80]

Если ИД имеет параболическую механическую характеристику вида (8-114), то для определения предельной амплитудно-частотной характеристики СП при объединении ИД на дифференциальном редукторе можно воспользоваться формулами (8-140), (8-141) и (8-158) — (8-163). Таким образом, при объединении двух одинаковых ИД на симметричном дифференциальном редукторе, как и при жестком соединении валов ИД, можно в раз увеличить максимально возможные значения скорости, ускорения и предельной амплитуды колебаний выходного вала СП по сравнению с приводом, включающим один ИД. Однако при объединении ИД на дифференциальном редукторе соответствующие оптимальные передаточные числа по каждому каналу в 2 раза больше, чем в СП с жестко соединенными валами ИД, и в / 2 раз больше по сравнению с СП, включающим один ИД. Поэтому при прочих равных условиях при объединении ИД на дифференциальном редукторе достигается наибольшая кратность регулирования скорости выходного вала СП. [c.476]

Преимущество этого доказательства заключается в том, что его легко обобщить на случай движения в пространстве трех измерений, когда траектория и годограф представляют кривые двоякой кривизны. Касательные к траектории в точках Я и Я вообще пересекаться не будут, но плоскость VOV , параллельная этим касательным, будет иметь определенное предельное положение, а именно она будет параллельна так называемой соприкасающейся плоскости" траектории в точке Р. Следовательно, результирующее ускорение будет лежать в соприкасающейся плоскости, и его составляющие вдоль касательной и главной нормали", т. е. той нормали кривой, которая лежит в соприкасающейся плоскости, будут всёгда определяться по формулам (2) и (3), при условии, что оф обозначает угол между соседними касательными к траекто- [c.91]

Центробежные силы, действующие на тела качения. При работе подшип- ников качения за предельным теслом оборотов их перегрузка значительно сокращает срок службы, поскольку при этом происходят повышенное тепловыделение и ускоренное изнашивание сепарауора, а также возможно его механическое разрушение. Выполняя расчет контактных напряжений по данным справочной литературы, необходимо учитывать-дополнительную нагрузку от центробежных сил тел качения в контактных зонах наружных колец. Ниже приведены формулы для определения центробежных сил (Н) шариков и цилиндрических роликов [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...