Затворы Коэффициент

Вычислить начальное натяжение Q цепи при подъеме затвора (коэффициент трения в цапфах принять / = - 0,3). [c.61]

Водопропускные сооружения обычно работают при расходах, изменяющихся в различных диапазонах. При изменении расхода изменяются удельная энергия потока Ео, глубины Лс и hl, глубина в нижнем бьефе h соответственно кривой связи Q с h , средняя скорость и /7к. б в отводящем русле, напор при пропуске расхода через водосливы или из-под затворов, коэффициенты расхода и сжатия. [c.226]

Задача 7-16. Водоспуск плотины состоит из плавно скругленного входного участка с коэффициентом сопротивления С = 0,05, короткой цилиндрической горловины диаметром d = 0,6 м с размещенным в ней дисковым затвором, коэффициент сопротивления которого при полном открытии S = 0,1, и конического раструба длиной 1 = 4 м с выходным диаметром )= 1,0 м и коэффициентом потерь 9-0,2. [c.168]

Дисковые (дроссельные) затворы. Коэффициент сопротивления дискового затвора в положении пол- [c.649]

С увеличением степени раскрытия шарового затвора коэффициент Кс уменьшается. [c.167]

Чему будет равна глубина йс2 при пропуске того же расхода при полностью поднятых затворах Коэффициент расхода водосливной плотины / =0,49, ф=0,95. Установить характер сопряжения. [c.306]

Для полевых транзисторов можно выбрать рабочую точку на статической характеристике таким образом, что влияние иаменения температуры на параметры транзистора будет минимальным [51. В схеме рис. 1.16, в резистор стабилизирует ток канала транзистора при изменении температуры также за счет падения на нем добавочного напряжения, подаваемого на затвор.- Коэффициент усиления лампового усилителя с общим катодом К — где 5 — крутизна характеристики лампы — эквивалентное сопротивление нагрузки с учетом шунтирующего действия внутреннего сопротивления лампы и входного Сопротивления последующего каскада. Этот коэффициент должен быть меньше или равен коэффициенту устойчивого усиления каскада К < уст-Для транзисторного усилителя /С = I i/2l I — коэффициент [c.28]

Масса затвора т = 150 т внешний диаметр катков О = 0,6 м коэффициент трения качения к = 0,01 см диаметр цапф Ф = 0,3 м коэффициент трения скольжения в цапфах / = 0,15 Ь = 0,1 м угол а = 120°. [c.40]

Задача II—5. Щитовой затвор должен автоматически опрокидываться для пропуска воды при уровне последней H 6 м. Щит поворачивается на цапфах О диаметром (1 0,4 м, имеющих коэффициент трения сколь- [c.41]

Определить внешний начальный момент М, необходимый для открытия затвора против часовой стрелки, с учетом момента трения в цапфах затвора диаметром d = = 0,15 м, если коэффициент трения скольжения в цапфах / - 0,2. [c.46]

Определить гидравлический момент М , стремящийся открыть затвор при опорожненном трубопроводе за затвором, и внешний начальный момент М2 для поворота затвора против часовой стрелки при показании манометра М — 600 кПа, если коэффициент трения в цапфах / = 0,15. [c.47]

Определить, на какой высоте z от нижнего уровня следует поместить порог водослива, чтобы при расходе Q = 80 л/с вакуумметрическая высота в точке А не превосходила 6 м. Длина участка трубопровода от точки А до затвора L = 12 м, коэффициент сопротивления открытой задвижки Сз = 0,15 и каждого из отводов = Д,2. Коэффициент сопротивления трения в трубе принять [c.144]

Пример I. Построить кривую изменения давления по времени у затвора при заданном законе изменения его коэффициента расхода. Трением в трубе пренебречь. [c.349]

Определим теперь режим у затвора в момент /, иначе говоря, найдем на диаграмме точку Л1. Подвижный наблюдатель, отбывающий из сечения В в момент О, перемещаясь по течению, прибывает в сечение А в момент 1. Это значит, что, с одной стороны, точка Л1 должна лежать на прямой с отрицательным угловым коэффициентом — [c.349]

Шаровые затворы (регуляторы расхода) могут иметь внешние очертания клапана различной формы наиболее распространены сферические клапаны (рис. 29, а) коэффициенты сопротивления [см. формулу (26)] зависят от угла поворота клапана на закрытие а [7 [c.92]

И. П. Мартынов исследовал изменения коэффициента расхода 1 для рассматриваемого случая истечения применительно к формуле (26-16). Эти исследования показали, что л изменяется с изменением относительного открытия затвора [c.273]

Формула для коэффициента сопротивления прямоугольного затвора (см. рис. 7.28, а) получается из выражения (7.88), если учесть, что при Ь - 1 0о -> О, тогда [c.264]

Формула для коэффициента сопротивления прямоугольного затвора (см. рис. 143, а) сразу же получается из (7-88), если учесть, что при Ь1 будет 0о = О и поэтому [c.287]

Значения коэффициентов скорости принимаются по экспериментальным данным, например для затворов, установленных в отверстиях без порога, ф = 0,95 0,97, а для затворов, установленных [c.181]

При наклоне напорной грани затвора в сторону верхнего бьефа (рис. 23.2, в) условия истечения становятся более благоприятными, сжатие струи уменьшается (коэффициент е растет) и увеличивается [c.182]

Проследим по графику на рис. 23.3, как изменяются коэффициенты е при различных 0< 90° и аШ. При увеличении 0 (т. е. по мере приближения к вертикальному положению затвора) крайние значения (при а Н = 0,1 и 0,75) е значительно отличаются друг от друга. Для приближенных расчетов можно принимать для каждого из а Н и 0 < 90° осредненные значения е из полученных по (23.7). Для определения осредненных значений можно пользоваться формулой [c.183]

При наклоне напорной грани затвора в сторону нижнего бьефа (рис. 23.2, г, 0 > 90°) коэффициент вертикального сжатия уменьшается, уменьшается и коэ ициент расхода. [c.183]

Плоские затворы со скругленной низовой кромкой (рис. 23.2, а, б). Скругление низовой кромки затвора приводит к увеличению е и р. В результате исследований плавно обтекаемых затворов со скругленной нижней частью затвора, а также затворов с нижним козырьком, очерченным по форме сжатой струи, вытекающей из-под плоского вертикального затвора, были получены довольно высокие значения коэффициента расхода (р = 0,9 -г 0,97). [c.183]

Коэффициент расхода коробчатого затвора /Пк. з определяется по эмпирически.м зависимостям, учитывающим конструктивные особенности, условия истечения, в частности угол наклона 0. [c.185]

Дисковые (дроссельные) затворы. Коэффициент сопротивления С дискового затвора в положении Н0ЛН010 открытия (а = 0 , фиг. 90) зависит от формы клапана затвора. [c.490]

Для дояных плоских и сегментных затворов коэффициент вертикального сжатия Е струи следует П1ряним>ать рав ным теоретическому значению а именно [c.265]

Определить силу Т, необходимую для начального смещения закрытого затвора вверх, если коэффициент трения ск1. мокения затвора в направляющих / = 0,35. [c.40]

Для решения наносим на диаграмме ДА (< ) напор Ад и откладываем в нижней части графика заданный закон изменения коэффициента расхода затвора р = / (О (рис. XII—9, а). При этом за единицу времени принимаем промежуток 1/а. Выбираем на трубе два сечения А — непосредственно у затвора, В — возле резервуара. Отмечаем на диаграмме ДА (д) режимы течения в этих сечениях в начальный момент (точки Лд и Вд,]). Так как и /1ачальный момент расход во всех сечениях трубы одинаков и равен 0, а трением пренебрегаем, то эти точки совпадают. Индекс О—1 у точки В указывает на то, что начальный режим в этом сечении сохраняется в течение времени от нуля до единицы, т. е. до тех пор, пока первая ударная волна дойдет от затвора до резервуара. [c.349]

В отличие от активных модуляторов добротности, у которых момент выключения потерь определяется в)1еш-ними факторами, включение добротности пассивными модуляторами полностью определяется плотностью излучения внутри резонатора и их оптическими свойствами. В качестве пассивных модуляторов (или пассивных затворов) могут использоваться просветляющиеся фильтры, пленки, разрушающиеся под действием излучения, полупроводниковые зеркала с коэффициентом отражения, зависящим от интенсивности света, органические красители и т. д. Особое место среди пассивных затворов занимают затворы на основе просветляющихся фильтров. Исключительная простота таких затворов в сочетании с высокими параметрами получаемых с их помощью моноимпульсов излучения обеспечила им весьма широкое распространение. В основе работы этих затворов лежит способность просветляющихся фильтров обратимо изменять коэффициент поглощения под действием интенсивных световых потоков. Введение в резонатор пассивного затвора (рис. 35.10) приводит к увеличению порогового уровня накачки, в результате чего к моменту начала генерации па метастабилышм уровне накапливается значительное число активных частиц. При возникновении генерации лазерное излучение, проходящее через затвор, резко уменьшает его потери и запасенная энергия излучается в виде мощного импульса. Длительность этого импульса почти такая же, как и в режиме мгновенного включения добротности. Применение этих затворов значительно упрощает конструкцию генератора и позволяет получить параметры выходного импульса, близкие к предельным. [c.284]

Здесь Vj и V2 — парциальные частоты контуров, 26,- = MivjSi — Ri/Li, St нелинейная крутизна, зависящая от напряжения затвор — исток, соответствующего генератора, i, д — коэффициенты связи a/ = g/vf, i = l, 2, где g —малая емкость связи. Для решения системы (7.6.1) методом медленно меняющихся амплитуд положим [c.278]

Интересно отметить, что при а Н = О, (верхняя граница отношения размера отверстия к напору, соответствующая малому отверстию) коэффициент е, равный по табл. 23.1 0,615, близко совпадает с теоретически полученным Кирхгофом значением (е = = 0,611) и экспериментально найденным (для достаточно больших Ке). Относительное открытие затвора аШ = 0,75 по опытам А. И. Ббгомолова и К. А. Михайлова соответствует началу перехода к истечению через водослив. [c.179]

По данным С. М. Слисского наличие бокового сжатия потока перед отверстием, перекрываемым затвором, оказывает некоторое влияние на коэффициент вертикального сжатия, однако с доста- [c.179]

Значения расчетных коэффициентов для этих затворов, в основном коэффициента вертикального сжатия, а также коэ4>фициента расхода, отличаются от аналогичных значений коэффициентов для плоского вертикального затвора с острой низовой кромкой. [c.182]

Цилиндрический (вальцовый) затвор. Расположенный над плоским горизонтальным дном цилиндрический (вальцовый) затвор (рис. 23.4) также обеспечивает истечение с коэ ициентом е, близким к 1. Соответственно по опытным данным Д. В. Штеренлихта и В. А. Полениной при изменении а Н от 0,07 до 0,5 коэффициент расхода р при е 1 изменяется от 0,98 до 0,94. [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...