Колёса Выход - План скоростей

Фиг. 30. План скоростей при выходе иа колеса.

Это отношение должно быть близким единице, если нет проверенного опытом и показавшего высокий к. п. д. образца, которому в достаточной степени строго следуют при проектировании нового колеса. Расчёт наружного диаметра колеса Вг вытекает из плана скоростей при выходе потока из колеса (фиг. 30). Меридиональную составляющую скорости потока при выходе без учёта стеснения сечения лопатками с 2 выбирают обычно равной или меньшей до 0,5 от, если к тому есть специальные соображения, например, стремление получить более широкое [c.351]

Преобразование мощности падающей воды в мощность на вале турбины возможно двумя способами. При первом способе вся мощность напора воды еще до входа в рабочее колесо преобразуется целиком в кинетическую энергию струи, направляемой при помощи специального приспособления в рабочее колесо. Такие турбины Рис. 186. План скоростей называются турбинами равного давления, турбины равного давления Обозначим абсолютную скорость воды, поступающей в рабочее колесо, через Сг, а окружную скорость вращения рабочего колеса — через щ-, тогда скорость воды относительно колеса ад будет равна геометрической разности скоростей сх и щ (рис. 186). Входные кромки лопаток имеют направление, приближенно совпадающее с направлением скорости гюг- Войдя в пространство между двумя лопатками, поток воды отклоняется от своего первоначального направления и выходит с другой стороны лопатки в направлении адг- Относительная скорость ц 2 по своей величине может быть принята равной скорости у)1, так как [c.325]

Если величины составляющих скорости потока на входе и выходе из колеса в масштабе построить на чертеже, то получится план скоростей или треугольники скоростей (рис. 14.4, б, в). При построении плана скоростей меридиональные скорости и С2т направлены вдоль радиуса радиальной или вдоль оси осевой решеток, окружная скорость и направлена перпендикулярно радиусу решетки в сторону вращения колеса, относительная скорость со — вдоль профиля лопатки под углами или Ргл являющимися входным или выходным углами лопатки. Величина ограничивается значением меридиональной скорости а абсолютная скорость с является замыкающей линией изображенных одном масштабе скоростей м и со. [c.145]

Движение жидкости по насосу принято характеризовать планами скоростей на входе, в колесо и на выходе из него. [c.377]

План скоростей на выходе из колеса [c.380]

Рассмотрим план скоростей на выходе из колеса. [c.380]

План скоростей на выходе из колеса показан на фиг. 146. [c.381]

Как видно из формулы (IX. 103), теоретический напор колеса зависит от вида плана скоростей на выходе из насоса вид плана скоростей в значительной мере определяется величиной угла Рассмотрим планы скоростей двух колес с углами лопаток (фиг. 148,а лопатки такого колеса будут загнуты по ходу " 1Д) н, 32>90° (фиг. 148,6 лопатки загнуты по ходу вперед) при Одинаковых значениях скоростей U2, и С2т. [c.383]

Нарисуйте план скоростей на выходе из колеса и объясните его. [c.450]

Рис. 9.10. Изменение плана скоростей потока на выходе (индекс 2 ) из лопастного колеса при изменении режима работы (Скх <

Анализ результатов экспериментальных исследований маршрутов движения и углов поворота управляемых колес показывает, что фактические углы поворота управляемых колес значительно меньше предельных. При этом чем выше скорость движения, тем меньше углы поворота, т. е. имеет место корреляция между кривизной пути и скоростью движения. По опытным данным [18], используемый диапазон углов поворота управляемых колес (что в принципе и характеризует кривизну в плане) составляет в среднем 12°. Наиболее вероятные значения углов поворота не выходят за пределы диапазона на 4°. [c.24]

Рис. 14.13. План (треугольники) скоростей потока на выходе из колеса при бесконечном и конечном числе лопаток

Здесь (Аси 2 есть абсолютная величина закрутки потока в спрямляющем аппарате Дс2и = Сси —сг - Как следует из плана скоростей рабочего колеса, в случае осевого выхода потока из ступени [c.559]

Если на входе в колесо располагают направляющий аппарат или преднасос, подкручивающие поток, то Со т 0 и Сом = 1и> так как момент количества движения жидкости относительно оси не должен йзмениться. В этом случае план скоростей на выходе будет иметь вид, изображенный на рис. 14.12. Из плана скоростей следует, что [c.159]

Теоретическое построение гидравлической хара- теристики шнеко-центробежного или центробежного насоса. Гидравлическую характеристику центробежного Насоса можно построить теоретически. Из плана скоростей на выходе колеса насоса при С1 = 0, Н = Ы2С2иао известно, что [c.187]

Ступени при низкой степени реактивности. В нек-рых случаях одно-или многовенцовые колеса выполняются с незначительной только реактивностью (г<0,15). При этих ступенях план скоростей лишь незначительно отличается от такового активной ступени или колеса Кертиса. Лопатки имеют сходство по профи.тю с лопатками для активной ступени или для колеса Кертиса. Поэтому эти ступени правильнее было бы отнести к активным и обозначить как ступени Аг или Сг. Прн ступенях Аг с короткими лопатками, малым диаметром и малым перепадом между ступенями, следовательно при малом объеме пара, в реактивных ступенях достигается запол-пепие лопаточных каналов, что оказывает благоприятное влргяние на кпд. При ступени Ат с большим диаметром, большим перепадом между ступенями и длинными лопатками благодаря реактивному действию нара отношение длины лопаток к высоте сопел будет не столь велико, как нри активных ступенях. Подобное же значение имеет реактивное действие пара при ступенях Сг. Чем больше величина характеристич. коэф-та ступени V, тем длиннее д. б. лопатки последних венцов в случае отсутствия реактивности. Благодаря реактивности м. б. получено укорочение лопаток. Наиболее выгодное значение гет при ступенях Аг практически будет одинаковое и при ступенях А с использованием скорости выхода без реакции максимальный кпд при прочих равных условиях м. б. несколько лучше, чем при ступенях А, пар в к-рых протекает через каналы лопаток в виде свободной струи. Паивыгоднейшее значение Пет для ступеней Сг больше, чем для ступеней С без реакции. Максимальный кпд етожтакже м. б. выше при ступенях Сг, чем при ступенях С без реакции при перегретом паре при двухвенцовых ступенях Сг м. б. достигнуты кпд ок. 0,75. [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...