Диски тонкие— Напряжения температурные

УП.З. Температурные напряжения в тонких дисках и длинных цилиндрах [c.93]

Уравнения (30) и (31) показывают, что температурные напряжения на поверхности или в центральном отверстии цилиндрического тела, например цилиндра и диска, пропорциональны разности между температурой поверхности или центрального отверстия и средней температурой цилиндра или диска. Эта зависимость позволяет быстро и легко определять температурные напряжения при резких изменениях температуры. Например, температура поверхности быстро изменяется, принимая новое значение, вследствие быстрого изменения температуры окружающей среды и высокого коэффициента теплопередачи поверхности (т. е. средняя температура не успевает существенно измениться). Тогда температурные напряжения на поверхности равны произведению начальной и средней температуры минус новая температура поверхности и Еа или Еа (1 — v), в зависимости от того, что имеется тонкий диск или длинный цилиндр. Напряжения в другом месте, не на поверхности или в центральном отверстии рассчитывают по уравнениям (28) или (29), так как внутренние температурные напряжения в любой точке радиуса г не пропорциональны разности между температурой в этой точке радиуса и средней температурой. Однако это может быть использовано для оценки вероятности хрупкого разрушения вследствие наличия дефектов в тех зонах, которые не относятся к поверхности или центральному отверстию ротора. [c.98]

Рассмотрим сначала задачу о плоском осесимметричном напряженном состоянии тонкого круглого диска с радиусом наружного контура Г2 и радиусом центрального отверстия Г1. Такое напряженное состояние диска возникает при плоском осесимметричном температурном поле T r,t). [c.96]

В случае определения температурных напряжений в очень тонких дисках мы должны рассматривать плоское напряжённое состояние. Поэтому в уравнениях (12.37) надо заменить X по формуле (8.21) [c.339]

В гл. 13 о температурных напряжениях представлен относящийся к случаю неустановившегося потока тепла изящный способ записи решений при помощи потенциала смещений , предложенный Меланом (Вена, 1950 г.). Среди прочих результатов, касающихся практических приложений, в этой главе приведено много графиков, которые иллюстрируют распределения температуры в тонких стальных дисках, цилиндрах и сферах при охлаждении и которые окажутся полезными для быстрого определения максимальных температурных напряжений в роторах больших паровых турбин эти графики автор построил много лет назад, но не имел случая опубликовать. С помощью этих графиков можно также вычислять максимальные температурные напряжения в холодных роторах, на поверхность которых набегает перегретый пар. Изучены, кроме того, тепловые удары, вызывающие пластическое деформирование или связанные с ним эффекты. [c.10]

Введение. Под внутренними напряжениями мы понимаем систему напряжений, которые могут существовать в равновесии внутри тела, когда к его поверхности не приложены ни нормальные, ни касательные напряжения. Однако внутренними будут и напряжения в подвергаемых действию сил на торцах тонких призматических или цилиндрических стержнях, боковые поверхности которых свободны от напряжений, при условии, что результирующие этих сил и их главные моменты равны нулю. Внутренние напряжения могут возникать и в идеально упругой среде. В 5.4, А мы упоминали о таких напряжениях в замкнутом упругом кольце, внутренняя и наружная поверхности которого полностью свободны от напряжений, тогда как внутри действует некоторая система радиальных и тангенциальных внутренних напряжений мы заметили, что такая система напряжений встречается всякий раз, когда одна из компонент упругого смещения не является однозначной функцией одной из координат. Несколько примеров для упругих тел упоминались в предыдущей главе они относятся к неоднородным распределениям температуры в цилиндрах и дисках, которые могут деформироваться температурными напряжениями без каких бы то ни было внешних нагрузок. [c.513]

ИЗ. Температурные напряжения в тонких круглых дисках. [c.398]

Вакуум-футеровка. Внутренние поверхности стальных котлов, крупногабаритных сосудов и хранилищ для агрессивных жидкостей и газов футеруют тонколистовой оболочкой, крепящейся к стенкам с помощью вакуума (рис. 10-1Х). Оболочковую футеровку, состоящую из тонких сварных листов коррозионностойкого металла, скрепляют с корпусом сосуда только в местах люков и штуцеров. Оболочка плотно прилегает к стенкам сосуда. Для компенсации температурных напряжений на стенках сосуда имеются опорные диски, которые придают футеровке волнистую форму и предохраняют ее от обрушения. Для удержания футеровки на стальной стенке сосуда между футеровкой и стенкой постоянно поддерживается вакуум с помощью вакуум-насосов. [c.136]

Расчет рассматриваемого замкового соединения МКЭ проводился в рамках плоского напряженного состояния в отсутствие объемных сил и температурных деформаций. При этом полагалось отсутствие технологических зазоров между контактирующими зубьями замка. По длине участков соприкосновения зубьев располагались тонкие слои контактных конечных элементов, реализующих фрикционное взаимодействие с коэффициентом трения /тр = 0,2. Параметры сетки элементов для симметричной части хвостовика лопатки и межпазо-вого выступа диска составляли 706 и 927 узлов соответственно. Вторичная дискретизация хвостовой части лопатки показана на правой половине рис. 80. Граничные условия на симметричной части замкового соединения (см. рис. 78) формулировались в виде [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...