Коэффициент при упругом насыщенном контакте

При упругом насыщенном контакте вала и вкладыша коэффициент трения в подшипнике скольжения [c.165]

В общем случае при изменении контурного и фактического давления в широком диапазоне в паре трения из материалов, обладающих высоким значением модуля упругости, коэффициент внешнего трения при пластическом насыщенном контакте изменяется в зависимости от параметра 1(/ так, как показано на рис. 4.12. [c.102]

Проводя рассуждения, аналопяныа приведенным выше, и учитывая, что коэффициент внешнего трення при упругом насыщенном контакте вычисляется по (80) гл. 1, можно показать, что момент сил треиия арн Р.>Р [c.188]

Сравнивая эту формулу с обычной формулой, используемой для вычисления момента силы трения, можно отметить, что коэффициент внешнего трения в упорном подшипнике скольжения, работающем в условиях упругого насыщенного контакта, будег вычисляться по (80) гл. 1. Одиако, как следует из (23), (24), контуриае давление [c.195]

Таким образом, степень насыщенности контакта по Н.М. Михину [13, 16, 18, 19] при упругих деформациях в зонах фактического касания микронеровностей не влияет на минимальное значение коэффициента внешнего трения. [c.100]

Особенности сб-лижения поверхностей металл — полимер следующие 1) сближение происходит главным образом в условиях насыщенного контакта 2) характер контакта микронеровностей преимущественно упругий 3) при определении сближения необходимо учитывать полную кривую опорного профиля герметизирующих поверхностей 4) в процессе сближения поверхностей необходимо учитывать изменение кривой опорного профиля и ужесточение деформационной схемы отдельных выступов поверхности полимера 5) коэффициент а см. (6)], учитывающий упругую осадку выступа в материал, является функцией соотношения деформационной жесткости выступов поверхности полимера и жесткости собственно материала, зависящей от конструкции заделки полимера в металл, а также от коэффициента Пуассона для полимера 6) деформация основы полимера в нормальном и тангенциальном направлениях к поверхности контакта значительно превышает величину сближения поверхностей 7) деформация основы полимера в тангенциальном направлении к поверхности контакта приводит к интенсификации сближения герметизирующих поверхностей 8) ввиду значительных (по отношению к модулю упругости полимера) давлений герметизации влиянием волнистости поверхности можно пренебречь, принимая рс=ра для низкогерметичных КУ, работающих при малых ра, волнистость следует учитывать 9) при определении сближения следует учитывать закон распределения нормальных и тангенциальных напряжений по ширине зоны контакта герметизирующих поверхностей в направлении градиента давления. [c.47]

Много исследований было посвящено проблеме вычисления упругих констант пористой (сухой и насыщенной) среды, причем использовалось понятие зернистой среды. При этом авторы пытались свести проблему к вычислению элементарного взаимодействия, происходящего на контактах упругих шаров. Подробный обзор работ этого направления был выполнен Дересевичем [59]. Будем пользоваться, однако, экспериментально определяемыми значениями упругих коэффициентов. [c.45]

Принятые здесь значения параметра е = Kf> согласуются с имеющимися экспериментальными данными для естественных пористых пластов. Поэтому можно сделать вывод скорость распространения упругих волн в насыщенных нефтью пластах заметно уменьшается при переходе от высоких частот к низким, тогда как в водонасыщенных пластах это уменьшение почти незаметно. Отсюда при низких частотах коэффициент отран<ения от водо-нефтяного контакта должен быть значительно выше, чем при высоких. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...