Хромирование кинетика процесса

Коррозионно-усталостное разрушение сталей с катодными покрытиями сопровождается понижением их электродных потенциалов от стационарных значений до —600) (—650 мВ), т.е. почти до их уровня у незащищенных разрушающихся сталей. Приложение напряжения к никелированным сталям из-за нарушения сплошности оксидных пленок вызывает сдвиг их потенциалов в отрицательную сторону до 10 мВ. Качественно характер изменения электродного потенциала химически никелированных образцов при испытании в коррозионной среде такой же, как на рис. 27. Длительность II периода также возрастает с повышением прочности стали. Интенсивное понижение потенциала на III участке соответствует моменту потери покрытием сплошности, проникновению коррозионной среды к основному металлу и развитию в нем локализованных процессов коррозионной усталости. Спонтанное разрушение образца сопровождается скачкообразным понижением потенциала на IV участке. Характер изменения электродных потенциалов и кинетика процесса разрушения хромирован- [c.178]

Исследование кинетики процесса в растворе Ликонда показало примерно те же результаты, которые были приведены ранее для раствора хромирования. По данным [137], скорость процесса пассивирования цинка и кадмия возрастает при увеличении концентрации сульфата-иона 50Г и понижении pH. При pH = 2,5 процесс резко замедляется, а при рН=1,1 количество растворившегося металла значительно превышает количество восстановившегося хрома (Сг +). Оптимальная кислотность, обеспечивающая получение радужных пленок хорошей коррозионной стойкости, соответствует pH = 1,7—1,8. [c.197]

При скорости движения полосы 2—5 см1сек, необходимой, чтобы обеспечить нужную производительность и экономичность агрегата, время поляризации любого участка полосы в каждой паре анодов составляет 0,5—0,1 сек. В процессе хромирования это тем более важно, так как электроосаждение хрома протекает только при наличии на поверхности катода катодной пленки, состоящей из продуктов неполного восстановления хромовой кислоты, механизм и кинетика образования которой изучены в [3—9]. Время, которое необходимо для формирования пленки, соизмеримо с временем поляризации полосы в межанодном пространстве. Известно [10], что с прекращением тока пленка быстро [c.33]

Опыты по влиянию общего давления на процесс насыщения хромом фольги стали 12Х18Н9Т толщиной 0,1 мм показали, что при увеличении давления от 0,3 до 1,2 ат количество поглощенного хрома практически не изменяется (табл. 28). Эти опыты, проведенные при Га = 1373 К, ш = 0,45 м/с и изотермической выдержке 6 ч, послужили обоснованием выбора общего давления р = 0,3 ат при изучении кинетики хромирования железа, молибдена и стали 12Х18Н9Т. [c.77]

Первые попытки по выяснению кинетики образования трехвалентных ионов хрома в процессе хромирования были сделаны И. Щербаковым и О. Есиным еще в 1926 г. [4]. Позже Н. Д. Бирюков с сотрудниками, развивая теорию Е. Либрейха, в некоторых работах, наряду с металлическим хромом, определяли выход трехвалентных ионов хрома по току в зависимости от температуры электролита, концентрации серной кислоты и плотности тока [5]. Однако установленные ими данные ограничиваются только одним отрезком времени, т. е. определением состава электролита после 30- или 60-минутного электролиза в определенных условиях. Поэтому, несмотря на ценность полученных [c.32]

Получение покрытий в атмосфере газов. Возможность получения покрытий в газовой атмосфере иллюстрируется процессом хромирования стали в парах хлорида Сг , который дает сплав железа и хрома. В более ранних процессах, разработанных Беккером и др., газовая фаза хлорида Сг + получается пропусканием сухого НС1 и На над феррохромом или хромом при —950° С и затем приводится в контакт с нагретой сталью. Возможны многие варианты. При одном из них железные и стальные детали упаковываются в тугоплавкий материал, предварительно импрегнированный хлоридом Сг +, при нагревании пар (газ) реагирует с Ре, образуя РеС12 и Сг, последний диффундирует внутрь, образуя слой сплава с основным металлом детали, который не подвергается отслаиванию. В некоторых видах процесса содержание хрома во внешней части (сплава) может превышать 13% и иногда достигает 30%, так что слой, который достаточно гибок, может обеспечить защиту против азотной кислоты такой концентрации, в которой непокрытая сталь быстро разрушается. Процесс успешно применяется в холодильных и нагревающих воздушных системах, а также используется для покрытия небольших деталей, таких как винты, тайки и болты. Кинетика реакций изучена в работах [4]. Некоторые данные приводятся в статьях 5]. Дальнейшее развитие процесса предусматривает использование смесей, содержащих алюминий и (или) кремний и получение покрытий без сплавов, обладающих устойчивостью по отношению к высокотемпературному окислению и ко многим химическим реагентам. Другие методы осаждения из газовой фазы основаны на различных принципах. Кобальт, вольфрам или хром могут быть осаждены нагреванием в паре соответствующего карбонила, который обычно разлагается при контакте с поверхностью при температуре 450—600° С. Существо вопроса обсуждается в статьях [6]. [c.549]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...