Расчет двухкомпонентных систем

ПРОГРАММА ДЛЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ДВУХКОМПОНЕНТНЫХ СИСТЕМ [c.381]

На втором этапе расчета псевдосплав можно рассматривать как двухкомпонентную систему один компонент обладает свойствами каркаса (УЭ), а другой — свойствами легкоплавкого компонента. В этом случае для определения эффективных характеристик можно использовать перколяционную модель. При определении эффективных свойств УЭ он условно разбивается на участки, как это указано на рис. 2.30. [c.220]

Расчеты на основе диаграмм растворимости двухкомпонентных систем [c.78]

Расчет окуляра следует вести в обратном ходе лучей, представив его как бесконечно тонкую двухкомпонентную систему, переменными параметрами которой являются расстояние между [c.278]

Для увеличения размеров сечения лазерного пучка рациональнее всего использовать двухкомпонентную оптическую систему, близкую к афокальной, используемую для уменьшения расходимости лазерного пучка. Оптическая схема и методика расчета такой системы приведены в п. 106. Минимальный размер сечения лазерного пучка, преобразованного оптической системой, определяется согласно формуле (471) [c.329]

Формулы для расчета двухкомпонентных систем и программа для автоматического расчета разработаны М. Д. Серегиной под руководством Д. Ю. Гальперна. [c.385]

Перечисленные и ряд других принципиальных физических особенностей движения двухфазных двухкомпонентных (а в общем случае и многокомпонентных) систем дают основания выделить эти разделы механики легко деформируемых сред в самостоятельную специальную область — механику двухфазных (двухкомпонентных) систем. Созданию и развитию этого направления механики посвящены многочисленные исследования отечественных и зарубежных специалистов. В период от первых случайных экспериментальных работ, относящихся ко второй половине прошлого века, до систематических теоретических и экспериментальных исследований, проводимых в настоящее время, накоплены были данные, позволяющие сформулировать некоторые основные закономерности. Установленные теоретически и экспериментально физические характеристики процессов привели к построению нолуэмпирических методов расчета. [c.6]

Считая кластер из агрегированных частиц, свойства которого определяются по формулам (10.21)-(10.23), квазиоднородным, можно неоднородный материал рассматривать как двухкомпонентную систему один компонент - матрица, другой - кластер из агрегированных частиц. На втором зтапе расчетов для определения зффективных свойств НПМ используем перколяционную модель. [c.213]

Изложенная ранее методика расчета двухкомпонентных панкратических систем с большим перепадом увеличений М может быть эффективно применена и к трехкомпонентным системам, для которых, можно получить и меньшие (по сравнению с двухкомпонеит-иыми системами) значения Дтах. Покажем это на следующе.ч примере. По табл. 16 выбираем систему со следующими параметрами М=10 (3=1 / = 0,0372 20 = —28.4532 Хо = 0,8809 / == 855 111 = 0,6657 /) - 0,116 . зд — — 30, По этим параметрам рассчитываем значения = А т) и 6 = 6(т) (табл, II). [c.78]

На рис. 81 показаны типичные распределения расходона-пряженности для двухкомпонентной двухструйной форсунки. Программа LISP преобразует систему координат (х, t/, г) для отдельных форсунок в систему координат (г, 0,2 ) для камеры сгорания в целом, а затем суммирует массовые потоки от каждой форсунки в рассматриваемом узле расчетной сетки в плоскости 2о, отделяющей зону смешивания от зоны горения. Векторы скорости капель рассчитываются из условия, что от точек соударения струй до плоскости zo капли движутся по прямолинейным траекториям со скоростью, равной скорости впрыска топлива. Для расчета среднего диаметра капель используются [c.154]

Первый путь, по которому можно направить исследование воз-мол< ности создания СПУ с большим перепадом увеличений, заключается в использовании предлагаемой методики расчета систем переменного увеличения с линейной связью между перемещениями компонентов для Л5>6 и Л1>10 (соответственно для двух- и трехкомпонентных систем) [16]. Рассмотрим двухкомионентиые СПУ. Анализ результатов расчета параметров двухкомпонентных панкратических систем [28] позволил сделать вывод максимальные смещения Дтах плоскости изображения в исследованных систс.мах имеют следующие значения при М = 3 Дтах = 0,003 прн М = 6 Дтах = 0,005 при М = 10 Дшах = 0,0 1 при М=12 Дшах = 0024 =15 — Дтах = 0,018. [c.44]

Заметим сразу, что в макроскопической термодинамике свободная энергия и все ее части рассчитываются (см. 5, п. г)) с помощью задаваемых как правило феноменологических уравнений состояния. Настоящий же расчет величин /о, f, и /о в принципе может быть осуществлен методами микроскопической теории, но и то лишь при определенных предположениях и в оговоренных приближениях. Эти расчеты очень трудны и составляют одну из основных и в то же время самых сложных проблем статистической физики неиДеальных систем (см. том 2, гл. 3). Не располагая ни соответствующими уравнениями состояния, ни готовыми результатами статистических расчетов, мы, таким образом, имеем в качестве исходного моментв только общую структуру зависимости свободной энергии Bf от термодинамических параметров, определяющих состояние двухкомпонентной системы. [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...