Долговечность малоцикловая фактическая

Расчетно-экспериментальное обоснование метода оценки долговечности деталей, работающих при неизотермическом малоцикловом нагружении в квазистатическом режиме нагрева, дает удовлетворительное соответствие расчетной и фактической долговечности. [c.151]

Подчеркнем ряд методических особенностей проведения экспериментов и обработки результатов. Выше было отмечено характерное для малоцикловых испытаний отклонение на порядок экспериментальных данных по числу циклов в малоцикловой области долговечностей при жестком режиме нагружения от расчетной кривой усталости по уравнению (2.14) или (2.16). Несоответствие расчета является следствием непостоянства показателя степени т, а также отражает корреляцию характеристик сопротивления малоцикловому разрушению материала со статическими свойствами. Расчетная долговечность, как правило, больше фактической, что приводит при оценке повреждений к занижению значений df. Так, при различии расчетной и фактической долговечности материала в 10 раз оцени- [c.101]

Несоответствие расчета является следствием непостоянства показателя степени и корреляции со статическими свойствами характеристик сопротивления малоцикловому разрушению материала. Расчетная долговечность, как правило, больше фактической, что приводит при оценке повреждений к занижению значений df. Например, оцениваемое значение df на стадии разрушения (появление трещины) оказывается равным 0,1, а фактическое df=h [c.104]

Исследования литейного алюминиевого сплава Al-Mg-Si (6082) со средним размером зерна 155 мкм путем изгиба образцов 7x12x60 мм были проведены для сопоставления влияния состояния поверхности образцов на длительность периода роста усталостных трещин [101]. Были испытаны образцы с поверхностью непосредственно после литья (S ) и с полированной поверхностью (SP). Полировку осуществляли в две стадии шлифовкой пастой с размером абразива 3 мкм и затем электрополировкой. Изучение зоны зарождения усталостной трещины при последовательной наработке в испытаниях образцов показало, что период роста трещины до достижения длины на поверхности около 100 мкм составил 35-65 % для полированных и 2-10 % для неполированных образцов. Поэтому были проведены расчеты периода роста трещин по формуле механики разрушения от их начальных размеров 6 и 45 мкм до критической длины а . = 3 мм. Оказалось, что для долговечности образцов (2-3)-10 циклов имеет место почти совпадение расчета периода роста трещины с полной долговечностью (рис. 1.19). Далее наблюдается все большее расхождение расчетного периода роста трещины и долговечности образцов. Фактически для гладкой поверхности образца независимо от степени ее поврежденности (полированная и неполированная поверхность) имеет место резкая смена в условиях зарождения и роста трещины в районе длительности нагружения 10 циклов. Меньшие долговечности отвечают области малоцикловой усталости, и для нее весь период циклического нагружения связан с развитием усталостной трещины. Большие долговечности связаны с постепенным возрастанием периода зарождения усталостной трещины. [c.58]

Указанные данные были получены при одних и тех же относительных амплитудах напряжений 0,7а. . Однако изменение состава сплава за счет легирующих элементов, а также за счет примесей неизбежно влечет повышение (как правило, в пределах одного фазового состава) его предела текучести. При равной относительной амплитуде напряжений в долях от предела текучести абсолютный уровень максимальных напряжений в цикле изменялся пропорционально фактическому пределу текучести. Таким образом, на изменение долговечности сплавов влияли два фактора изменение химического состава и изменение уровня напряжений. Так как при проведении циклических испытаний (/7 = 0) надрезанных образцов с а = 4,8 в вершине надреза реализовывался симметричный жесткий режим нагружения, а уровень деформаций там был пропорционален амплитуде напряжений а (при постоянном отношении о/а = 0,7), уравнения Коффина можно записать для данного частного случая в виде аМ " = С. На рис. 78 показана зависимость малоцикловой долговечности сплавов надрезанных образцов в отожженном состоянии (ПТ-ЗВ с 2,5 % А1, ПТ-ЗВ, ПТ-71 /1, ВТ5-1, ВТ6С) при амплитуде напряжений 0,7а (/7=0) и надрезе с а = 4,8 от предела текучести Стц.г- [c.121]

Для ДИСКОВ, работающих при 20° С, повреждение в результате малоцикловой усталости является основным и формула (4.38) позволяет оценить долговечность диска при действии квазиста-тических нагрузок. Долговечность определяют в циклах Nf или часах как Xf = NfA%, где Ат — продолжительность рабочего цикла. При умеренных температурах и небольших выдержках влияние ползучести и соответствующее статическое повреждение может быть учтено с помощью правила 10% [128]. В соответствии с этим правилом фактическая расчетная прогнозируемая долговечность Nf составляет 0,1 долговечности, определенной по (4.38) и (4.47). То же правило можно использовать и для отдельных точек (участков) диска, если максимальная температура [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...