Буферный газ неон

Технологический процесс тренировки по обезгаживанию АЭ ГЛ-201 производится в два этапа первый этап — откачка АЭ с одновременным прогревом, второй — тренировка АЭ, размещенного внутри теплового алюминиевого экрана, в собственном разряде с прокачкой буферного газа неона или аргона. Экран позволяет поднять температуру вакуумноплотной оболочки АЭ на 100-150°С выше температуры рабочего режима. [c.57]

В период разработки АЭ ГЛ-201 его энергетические параметры исследовались в основном для случая прямой схемы исполнения модулятора накачки. Практический КПД составлял 0,4-0,67%, средняя мощность излучения 10-18 Вт при ЧПИ 3-18 кГц. С целью повышения КПД и мощности излучения ГЛ-201 был проведен комплекс экспериментальных исследований с модулятором накачки, выполненным по схеме удвоения напряжения и сжатия импульсов тока (см. рис. 3.2, б, в), для разных конструкций генераторов паров меди и давлений буферного газа неона. [c.79]

Зависимость характеристик от давления буферного газа неона [c.98]

Зависимость мощности излучения АЭ Кристалл от давления буферного газа неона [c.220]

Давление буферного газа неона см. [c.305]

Буферный газ неон Дифракционное качество пучка излучения 9, 12, 25, 115, 116, 119-123, 243 Добавки водорода 14, 27, 87, 88, 90, [c.305]

С ростом же давления буферного газа сопротивление газоразрядного промежутка возрастает, а степень перезарядки рабочей емкости уменьшается, что вызывает уменьшение потерь в тиратроне и соответственно увеличение вводимой мош,ности в АЭ. При увеличении давления от 40 до 250 мм рт. ст. температура разрядного канала возросла с 1450 до 1500 °С (кривая 1 на рис. 3.4, а), оболочки АЭ — с 250 до 300° С (2). С увеличением давления неона до атмосферного вводимая в АЭ мощность практически не изменялась. Последнее подтверждается слабым изменением температуры канала и оболочки (см. те же кривые 1, 2 на рис. 3.4, а). Возникает вопрос если вводимая мощность и температура канала в диапазоне давлений 250-760 мм рт. ст. остаются практически постоянными, то какими процессами обусловлено столь существенное снижение КПД и мощности излучения (в 1,5 раза) Из кривой 2 на рис. 3.3, а следует, что процентное содержание мощности на зеленой линии (Л = [c.81]

В местах соединений расположены генераторы паров активного вещества — металла [223, 224]. Вольфрам-бариевый катод обеспечивает высокую степень локализации и стабильности горения импульсного дугового разряда. В концевых секциях разрядного канала установлены ловушки для защиты выходных окон в основном от паров активного вещества и продуктов распыления катода и анода [225]. Мощный теплоизоляционный слой, расположенный между разрядным каналом и вакуумноплотной оболочкой, обеспечивает при относительно невысоких потребляемых мощностях АЭ (0,5-4,7 кВт) высокие рабочие температуры разрядного канала (1600-1700°С). В качестве буферного газа используется неон высокой чистоты — 99,94%. [c.206]

Мощные ЛПМ, применяемые в программах AVLIS, работают в режиме непрерывной прокачки буферного газа неона через АЭ (со скоростью 2-6 л атм/ч), и после 300-600 ч работы требуется закладка новой порции активного вещества (меди). Прокачка необходима для удаления примесных газов, выделяющихся непрерывно из элементов АЭ из-за высокой рабочей температуры ( 1500°С). [c.18]

В работах [122, 123] исследован ЛПМ при высоких давлениях буферного газа неона, что важно для повышения долговечности АЭ. В экспериментальных ЛПМ Криостат срок службы отпаянного са-моразогревного АЭ составил примерно 3000 ч при давлении буферного газа (неона) 300 ммрт. ст., ЧПИ 10 кГц и мощности, потребляемой от выпрямителя источника питания, 2,3-2,5 кВт [122]. После 2000-Ч наработки мощность излучения снизилась в два раза (с 4 до 2 Вт). Но практический КПД был очень низким и составлял 0,08-0,2%, т. е. на уровне КПД аргонового лазера. [c.23]

Безнакальный холодный W-Ва-катод такого состава исследовался в АЭ ГЛ-201 в широком диапазоне давлений буферного газа неона, ЧПИ и потребляемой мощности а также в начальный момент включения холодного АЭ. При давлении неона pNe = 40-50 мм рт. ст. разряд горит диффузно и устойчиво примерно на четверти поверхности катода (1 см ). С увеличением давления неона разряд сжимается и площадь пятна горения уменьшается при pNe = 80-100 мм рт. ст. размер пятна составляет 2-3 мм, при pNe = 200-250 мм рт. ст. — 1-1,5 мм и при давлениях близких к атмосферному — не более 1 мм. Размер катодного пятна оценивался визуально как при горении разряда, так и после разборки приборов — по площади эрозии. Разряд горит стабильно, форма его горения с катода на выходные характеристики влияния не оказывала. Мощность излучения при увеличении давления [c.48]

Ни в одной работе по ЛПМ не приводилось данных о катодах, которые обеспечивали бы устойчивое горение разряда при высоких давлениях неона и длительной наработке. Исключением является работа [194], в которой удалось поднять давление неона с 40 до 100 мм рт. ст. за счет протачивания в полом медном цилиндре кольцевых канавок размером в доли миллиметра, т. е. за счет достижения эффекта полого катода. В большинстве известных работ по ЛПМ давление буферного газа неона составляет 10-50 мм рт. ст., при котором разряд с катода горит диффузно. В качестве катода чаще всего применяют полые цилиндры из различных материалов (Nb, Та, Мо и др.), а в ряде работ используют электроды из ламп вспышек с медными стружками . В этих случаях удельные электрические и тепловые нагрузки минимальны и практически в качестве катода может работать любой металлический материал. В 1980 г. нами исследован АЭ с медным полым цилиндрическим катодом с продольными канавками на внутренней поверхности и с внешним радиатором для естественного охлаждения. Рабочий (внутренний) диаметр катода был равен 22 мм, длина 40 мм. Диаметр разрядного канала составлял 15 мм, длина 810 мм. При ЧПИ 9,5 кГц, Снак = 2200 пФ, С б = = 235 пФ и потребляемой мощности Рвыпр = 2,7-2,8 кВт изменение давления от 20 до 760 мм рт. ст. привело к снижению мощности излучения с 14 до 8 Вт. При pNe < 50 мм рт. ст. разряд горел диффузно со всей внутренней поверхности цилиндра, а при pNe > ЮО мм рт. ст. разряд локализовался в пятно малого диаметра и перемещался по всей поверхности, интенсивно распыляя материал (медь). Эффективность работы данного медного катода такая же, как и в работе [194. [c.51]

Зависимость энергетических параметров от условий возбуждения и давления неона в АЭ. Исследования проводились при емкостях накопительного конденсатора Снак = 1320, 1650, 2200, 3300, 4700 и 6800 пФ, ЧПИ 3-20 кГц, давлении буферного газа неона pNe = = 50-760 мм рт. ст. В качестве коммутатора использовался водоохлаждаемый водородный тиратрон ТГИ 1-2000/35 [176]. При оптимизации параметров снимались зависимости выходной средней мощности излучения от давления неона для заданной емкости накопительного конденсатора и фиксированной ЧПИ. При каждом выбранном значении давления проводилась оптимизация по мощности, потребляемой от выпрямителя источника питания. Зависимость мощности излучения от потребляемой мощности снималась в установившихся тепловых режимах АЭ. Потребляемая мощность, которой соответствует максимальная мощность излучения, считалась оптимальной. Оптимальная емкость обострительного конденсатора составляла qq — = (1/5-1/6)Снак. При Снак = 2200 пФ, Соб = 470 пФ и ЧПИ 8 кГц с увеличением давления от 50 мм рт. ст. до атмосферного средняя [c.58]

Таким образом, экспериментальные исследования показали, что АЭ ГЛ-201 с диаметром и длиной разрядного канала 20 и 930 мм в диапазоне ЧПИ 3-18 кГц при давлениях буферного газа неона — = 100-760 мм рт. ст. обеспечивает выходную среднюю мощность излучения Ризл = 10-18 Вт с энергией импульса 1-3 мДж при практическом КПД 0,4-0,7%. По средней мощности излучения и КПД АЭ ГЛ-201 превосходит предшествующий АЭ ТЛГ-5 в 3-4 раза. [c.61]

Для дополнительной оценки эффективности работы АЭ были проведены исследования при емкостях накопительного конденсатора Снак = 1650 и 3300 пФ и давлениях буферного газа неона от 60 до 250 мм рт. ст. Результаты исследований сведены в табл. 3.1. [c.89]

В АЭ ГЛ-201Д в качестве реперной рабочей точки для оптимизации параметров элементов схемы модулятора накачки выбрано давление буферного газа неона, равное 180-200 мм рт. ст. Это давление в 1,3 раза [c.95]

На рис. 3.18 представлены зависимости средней мощности излучения суммарной (/), на зеленой (2) и желтой (3) линиях, температуры разрядного канала (4) и оболочки (5) АЭ ГЛ-201Д от давления буферного газа неона при мощности, потребляемой от выпрямителя, Рвыпр = 4 кВт И ЧПИ 9 кГц. В этом АЭ генераторы паров меди располагались в танталовой оболочке с 16 отверстиями диаметром 0,6 мм (см. рис. 2.6, е). Поэтому ход кривых зависимости мощности излучения от давления неона на рис. 3.18 аналогичен ходу кривых на рис. 3.3 для АЭ ГЛ-201 с танталовыми генераторами и объяснение хода кривых мощности излучения для АЭ ГЛ-201Д — такое же, как и для АЭ ГЛ-201 (п. 3.2). Как видно из кривой 1 на рис. 3.18, эффективность ГЛ-201 Д при низких давлениях также [c.98]

Длительность тренировки по обезгаживанию АЭ ГЛ-205В в режиме прокачки буферного газа неона при включенном разряде практически такая же, как для АЭ ГЛ-205Б (около 60 ч), так как массы теплоизоляторов этих АЭ примерно равны. [c.213]

С целью удешевления технологического процесса на начальной стадии тренировки (при р = 50 мм рт. ст.) вместо неона стали применять аргон. При испытаниях АЭ ГЛ-201Д в течение 2000 ч и более чистота буферного газа (оцениваемая по его свечению с помощью прибора Тесла ) сохранялась, что свидетельствует также о высоком качестве разработанного 50-ч технологического процесса тренировки (без предварительной откачки с прогревом в печи). [c.95]

Лазеры на парах меди - конструкция, характеристики и применения (2005) -- [ c.0 , c.22 , c.31 , c.32 , c.48 , c.57 , c.58 , c.59 , c.60 , c.64 , c.79 , c.95 , c.98 , c.102 , c.103 , c.202 , c.204 , c.206 , c.214 , c.220 , c.221 , c.223 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...