Теплопроводность эффективная плотного слоя

Чтобы избежать возможных недоразумений, вероятно, необходимо дать более реальную оценку конвективной составляющей эффективного коэффициента теплопроводности неподвижного (плотного) слоя, по крайней мере для системы твердые частицы — газ. Газовые промежутки между частицами для теплопроводности не благо, а зло, и чем они больше, тем хуже. Возникающая естественная конвекция не спасает положения. Принято считать, что при средней порозности ео = 0,4 эффективный коэффициент теплопроводности неподвижной засыпки примерно равен 14 Я газа, т. е. если газ — воздух, то эта цифра близка к 0,3 Вт/(м К) при нормальных комнатных условиях. Что же касается вынужденной конвекции, т. е. если плотный слой продувать газом при Re>20, то ее вклад может быть существенным. [c.133]

Если для плотного слоя известны методы расчёта радиационной составляющей эффективной теплопроводности [Л. 313, 314], зачастую небольшой по величине, то для дисперсных потоков типа газовзвесь и с повышенной концентрацией эти методы лишь разрабатываются. Так, в [Л. 257] указывается, что авторами разработана методика экспериментального определения эффективной степени черноты движущихся дисперсных систем, учитывающая (в отличие от принципа обычного радиометра) многократные переизлучения. Для этой цели согласно [Л. 257] достаточно экспериментально измерить температуры излучателя и приемника, а затем из балансового уравнения найти эффективную поглощательную способность. Остается неясны.м, какую температуру частиц, играющих роль приемника или излучателя, следует брать в расчет, поскольку по длине и сечению потока существует градиент температур частиц, усиленный излучением. В [Л. 66] в качестве расчетной поверхности нагрева принимается эффективная поверхность частиц дисперсного потока fo, а в качестве приведенной степени черноты потока [c.269]

Вопросы межфазового обмена в плотном слое освещены в [Л. 27]. Роль неравномерности газораспределения по слою, резко снижающей эффективность теплообмена, подчеркнута в (Л, 14]. Отрицательное влияние продольной теплопроводности слоя и некоторые другие общие вопросы меи<фазового теплообмена рассмотрены выше. [c.114]

Влияние диаметра трубы на аср одиночной вертикальной трубы, погруженной в псевдоожиженный слой, наводит на мысль, что и в этом случае решающее значение для эффективности теплообмена имеет не продольное, а поперечное обтекание трубы, хотя казалось бы именно продольное перемешивание должно обеспе-u -iTb малое время контакта частиц с невысокой поверхностью нагрева. Ведь известно, что продольная эффективная теплопроводность слоя много выше поперечной (горизонтальной). Вероятно, что плотный контакт частиц с вертикальной трубой получаем лишь при набегании на нее агрегатов, движуш,ихся перпендикулярно труб.=, т. е. горизонтально. При этом происходит настолько сильное торможение частиц около стенки, что время пребывания их там вовсе не определяется высоким коэффициентом продольной эффективной теплопроводности, измеряемым фактически для ядра слоя, а равно времени поперечного обтекания трубы агрегатом. Заметно Подогретые замедленные частицы около трубы, 404 [c.404]

Влияние материала волокон, их диаметра и средней температуры слоя на эффективную теплопроводность. Увеличение теплопроводности вещества волокон приводит к возрастанию эффективной теплопроводности волокнистого материала (рис. 5-4). Прирост эффективной теплопроводности с увеличением теплопроводности вещества волокон более заметен на плотных волокнистых материалах по сравнению с высокопористыми. [c.140]

И уже по-настоящему широкое поле деятельности открывается перед конвективным переносом в плотных зернистых слоях, продуваемых газом. Правда, название процесса переноса теплоты теплопроводностью в этом случае представляется еще более условным, т. е. правомерность использования этого термина выглядит еше более проблематичной, так как конвекции принадлежит существенная доля переносимой теплоты. Подсчитайте сами. Для расчета фильтрационной, или конвективной, составляющей эффективного коэффициента теплопроводности в плотном слое была предложена формула Яф=360 u pd. Используя ее, например, для случая, когда диаметр зерен песка d=l мм, удельная теплоемкость газа (воздуха) С=1,006 кДж/(кг-К), плотность воздуха р = 1,2 кг/м , а скорость фильтрации = 0,3м/с (меньше скорости начала псевдоожижения), можно оценить вклад конвективной теплопроводности как Яф = 0,13 Вт/(м-К), что [c.132]

Большая объемная теплоемкость кипящего слоя, или, образно говоря, высокая теплоподъемность его транспортных средств — частиц,— вот разгадка неправдоподобно высоких эффективных коэффициентов теплопроводности и температуропроводности. Сравните сами. Объемная теплоемкость воздуха, тоже делающего погоду в продуваемом плотном слое, составляет всего 1,207, в то время как объемная теплоемкость кипящего слоя песка (1 —е) Ср= (1— 0,5)092-2400= 1104 кДж/(м -К), т. е. примерно на три порядка выше. [c.135]

Вопрос о тепловой защите поверхностей тел, движущихся с гиперзвуковыми скоростями в плотных слоях атмосферы вызвал также появление обширной литературы. В настоящее время уже имеются хорошо разработанные методы расчета ламинарного и турбулентного пограничного слоя при вводе сквозь проницаемую поверхность тела охлаждающего поверхность дополнительного газа, отличного по своим физическим и химическим свойствам от газа, обтекающего тело (Ю. В. Лапин, В. П. Мотулевич, В. П. Мугалев, В. Г. Дорренс, Ф. Дор, Д. Б. Сполдинг). Изучены также вопросы разрушения (абляции) в гиперзвуковых потоках твердых поверхностей, их плавления или непосредственного испарения (сублимации) в зависимости от условий обтекания. Наиболее эффективным методом теплозащиты поверхностей в гиперзвуковых потоках является применение разнообразных покрытий, теория разрушения которых требует рассмотрения сложных систем уравнений динамического, температурного и диффузионного пограничных слоев в смеси газов и, кроме того, уравнений теплопроводности в самом твердом покрытии (В. С. Авдуевский, Н. А. Анфимов, С. В. Иорданский, Г. И. Петров, Ю. В. Полел<аев, Г. А. Тирский, [c.42]

В. А. Бородулей и А. И. Тамариным измерения (см, ниже) показали, что в диапазоне чисел псевдоожижения, имевших место в опытах Бондаревой, нет никакого максимума Яэф. Коэффициент эффективной теплопроводности слоя в этом диапазоне монотонно возрастает. Падение же Яэф, отмеченное Бондаревой, можно объяснить дефектами методики эксперимента. Дело в том, что про- филь температур измерялся ею на высоте 10 см от ре--шетки, а полная высота расширенного псевдоожиженно-го слоя поддерживалась неизменной (20 см) с помощью перелива. Поэтому при больших числах псевдоожижения в слое оставалось так мало материала, что место измерения температур находилось выше уровня плотной фазы слоя. Отсюда появлялись заниженные значения Яэф. [c.315]

Конечно такой механизм возникновения необычно низкой теплопроводности отложений, хотя он и кажется наиболее вероятным, нуждается в дополнительной экспериментальной проверке и должен быть проанализирован теоретически. Также необходймо выяснить, в каких усло-виях.и на всех ли топливах образуются щелочно-силикат-ные загрязнения низкой теплопроводности и сохраняют ли они сверхнизкую теплопроводность при переходе из сыпучего в плотное состояние. Последний вопрос имеет большое практическое значение в связи с тем, что, обладая высокой механической прочностью, нетёпЛопроводный щелочно-силикатный слой может существенно снизить эффективность обдувки экранов. [c.108]

Резюмируй результаты рассмотрения процесса передачи энергии от области эффективного поглощения излучения к плотной плазме, отметим, что обычно доминирует злектроннан теплопроводность, приводищая к возникновению и движению в глубь плазмы тепловой волны и волны разрежения. Поглощенная энергия лазерного излучения расходуется на увеличение тепловой энергии поглощающего слоя, на увеличение кинетической энергии расширяющейся плазмы с плотностью п, < л р, а также на увеличение тепловой и кинетической энергии плотной плазмы с [c.267]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...