Центрально растянутые и сжатые элементы

ЦЕНТРАЛЬНО РАСТЯНУТЫЕ И СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ [c.65]

Чаще всего растянутые и сжатые элементы металлоконструкции выполняют симметричными, что обеспечивает центральность приложения нагрузки. Несимметричные сечения, например, из одного уголка, применяют только при очень малых нагрузках,так как такое сечение обладает малой жесткостью и вследствие эксцентричного присоединения к элементам конструкции создает дополнительное изгибающее усилие. При проверке сжатых и растянутых элементов, имеющих несимметричное сечение, допускаемые напряжения, приведенные в табл. 30, должны быть снижены на 25%. [c.245]

Обычно растянутые и сжатые элементы выполняют симметричными, что обеспечивает центральность приложения нагрузки. Наиболее распространенные сечения представлены на рис. 190. Несимметричные сечения, например из одного уголка, можно применять только при очень малых нагрузках, так как такое сечение обладает малой жесткостью и при эксцентричном присоединении к элементам металлоконструкции в нем возникают дополнительные напряжения изгиба. [c.372]

Работа элементов на центральное растяжение и сжатие возникает в случае, когда продольная сила N проходит через центр тяжести любого поперечного сечения, расположенного по длине рассчитываемого элемента (рис. 17). Расчет на прочность центрально-растянутых и центрально-сжатых элементов по упругой стадии работы материала выполняется по формуле [c.33]

Прочность центрально-сжатых и центрально-растянутых элементов проверяют по формуле Мр/Рцт тЯ. [c.161]

Расчет центрально-сжатых и центрально-растянутых элементов (кроме стальных канатов) [c.85]

В составных внецентренно-сжатых стержнях с решетками, находящимися в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме расчета устойчивости стержня в целом (см. выше) должны быть проверены отдельные ветви (расположенные в плоскостях, перпендикулярных к плоскости изгиба) или отдельные пояса (лежащие в плоскости изгиба) по формуле, приведенной выше для центрально-сжатых и центрально-растянутых элементов. При этом продольную силу определяют в каждой ветви или поясе с учетом дополнительного [c.98]

Решетку элементов составного сечения рассчитывают как решетку ферм на условную поперечную силу (см. расчет центрально-сжатых и центрально-растянутых элементов). [c.100]

В работающих на кручение пространственных элементах прямоугольного или треугольного поперечного сечения с решеткой во всех гранях проверяют на прочность и устойчивость стержни решетки как центрально-сжатые и центрально-растянутые стержни (см. выше) на усилия, возникающие в них от поперечной силы, вызываемой в каждой грани крутящим моментом. При этом поперечные силы в гранях элемента прямоугольного поперечного сечения со сторонами а и равны [c.101]

Центрально и внецентренно растянутые, изгибаемые и внецентренно сжатые при больших эксцентрицитетах элементы железобетонных конструкций, находящиеся в условиях агрессивной среды, а также изгибаемые, внецентренно растянутые и внецентренно сжатые при больших эксцентрицитетах элементы железобетонных конструкций, находящиеся под давлением жидкости, рассчитывают по раскрытию трещин. [c.103]

Внецентренно сжатые и растянутые с малым эксцентриситетом я центрально растянутыми элементами Внецентренно сжатые и внецентренно растянутые с большим эксцентриситетом и изгибаемые конструкции Равномерно по всей конструкции Равномерно по всей конструкции и обязательно в сжатой зоне расчетного сечення и на при-опорных участках [c.216]

Изменение жесткости конструкции, вызванное нагревом, проявляется в увеличении изгибных и крутильных деформаций при одной и той же внешней нагрузке. В этом случае вводится понятие эффективной жесткости, которая зависит от модулей упругости и С и величины температурных напряжений. Наиболее наглядно можно проследить изменение эффективной жесткости при нестационарном нагреве балочного крыла с прямой стреловидностью и сплошным ромбовидным профилем с постоянной хордой (рис. 6.7), когда передняя и задняя кромки крыла сжаты, а центральная часть растянута. Выделим элемент крыла йг и рассмотрим деформацию кручения (рис. 6.8). Под действием крутящего момента М, температурные напряжения атг повора- [c.178]

Расчет центрально-растянутого или центральносжатого элемента конструкции на прочность должен обеспечить выполнение условия прочности для вс х поперечных сечений элемента. При этом большое значение имеет правильное определение так наз з1-ваемых опасных сечений элемента, в которых во зникают наибольшие растягивающие и наибольшие сжимающие напряжения. В тех случаях, когда о-пускаемые напряжения на растяжение или сжат ие одинаковы, достаточно найти одно опасное сечение в котором имеются наибольшие по абсолютной ле-личине нормальные напряжения. [c.56]

Подбор сечений элементов ферм. Усилия в элементах фермы определяют на ЭВМ по соответствующим программам или обычно, построением диаграммы Кремоны, или аналитическими методами. Зная усилия, стержни в основном рассчитывают по формулам центрального сжатия или растяжения. Площадь сечения растянутых элементов находят по формуле, полученной нз условия прочности элемента А >Ы1ЯуУс, а сжатых элементов — по формуле, полученной И.Ч условия устойчивости элемента Л>Л /<рй у.-. где 1 Г — усилие в элементе Яу — расчетное сопротивление стали <р — коэффициент продольного изгиба, принимаемый вначале 0,7—0,8 для поясов и 0,5—0,6 для стержней решетки ус — коэффициент условий работы. [c.236]

Вследствие асимметрии теплового поля для различных точек припуска, а также неодновременности достижения максимальных температур по всему слою нагрева-гмого металла, предварительные термические напряжения и деформации, возникающие в зоне резания, распределены по достаточно сложным законам. Расчеты, выполненные в ЛПИ методом конечных элементов, показывают, что в условиях плазменно-механического точения или строгания в момент подхода к режущей кромке материал, располагающийся в центральной части сечения среза, находится в растянутом состоянии при уровне напряжений около 100 МПа. По краям среза развиваются напряжения сжатия, достигающие значений 200... 500 МПа. Аналогичные расчеты выполнялись в ЛПИ по той же программе для фрезерования с плазменным нагревом листовых заготовок из аустенитной стали 45Г17ЮЗ в условиях частичного сплавления припуска с использованием дилатограмм, полученных при скоростях нагрева и охлаждения 100°С/с. Величины временных напряжений, возникающих в сечении плоскостью ХОУ плиты толщиной 40 мм через 60 с после прохождения линейного источника тепла, показаны на рис. 30. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...