Расчетные значения модуля продольной упругости

РАСЧЕТНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ МОДУЛЯ ПРОДОЛЬНОЙ УПРУГОСТИ [c.423]

Расчетные значения модуля продольной упругости Е, МПа, в зависимости от температуры должны соответствовать приведенным в табл. 9.9. [c.423]

Расчетные значения модуля продольной упругости [c.6]

Расчетные значения модуля продольной упругости Е для углеродистых и легированных сталей в зависимости от температуры должны соответствовать приведенным в приложении 4. [c.6]

Расчетные значения модуля продольной упругости (ГОСТ 14249- 0) [c.14]

Для расчета модуля продольной упругости волокон нужно рассматривать только прямолинейный начальный участок на кривой напряжение — деформация, отвечающий обратимой деформации. При малых кратковременных нагрузках преобладают обратимая (упругая) и эластичная деформации с малым (10—15 с) периодом релаксации. При больших нагрузках значительно возрастает доля пластической деформации. Модуль Е вычисляют исходя из рабочей длины образца (расстояния между зажимами) /о, поперечного сечения 5о, условного упругого удлинения Д/ (состоящего из истинно упругого, совместно с названной частью эластичного и истинно эластичного) и нагрузки Р. Минимальной нагрузкой Р считается такая, когда обратимая часть деформации составляет не менее 90% от полной деформации. Рекомендуется предварительная запарка волокон в горячей воде, сушка и кондиционирование, однократная (не постепенно возрастающая) нагрузка. Площадь поперечного сечения волокон определяют расчетным путем из их длины, массы и уплотненности . Значение начального модуля Е волокон варьирует от 25 до 260 МПа (250—2600 кгс/см ) в зависимости от вида волокон и технологии их получения [c.48]

Для других алюминиевых сплавов значения ф обратно пропорциональны расчетным сопротивлениям. Отношение модуля сдвига к модулю продольной упругости для стали [c.127]

В табл. 1 приведены минимальные значения отношения расчетных сопротивлений арматуры и жесткой конструкции стержней из стали и алюминиевых сплавов в функции от коэффициента продольного изгиба ср и отношения модулей упругости Опыт проектирования показывает, что для получения ощутимого экономического эффекта необходимо выбирать соотношение расчетных сопротивлений к по крайней мере на 2—3 единицы выше минимальных значений из табл. 1. Если же величину к выбрать близкой к минимальной, большая доля расчетного усилия будет восприниматься арматурой и алюминиевая часть стержня становится ненужной. Например, при отношении расчетных сопротивлений = 4,17, отношении модулей упругости 0,41 и коэффициенте продольного изгиба ср =0,75 в стержне из сплава Д16-Т 96% расчетного усилия передается на арматуру из высокопрочного каната. Если же увеличить гибкость стержня так, чтобы коэффициент продольного изгиба понизился до ср=0,5, то на стальной канат пойдет 71% расчетного усилия, при этом площадь поперечного сечения алюминиевой части стержня оказывается меньше площади стального каната, что практически тоже неосуществимо. [c.321]

Собственные частоты основного тона колебаний отдельных поперечных рам определяются из уравнения (412) с учетом внецентренного приложения нагрузок на продольные балки. В запас следует значения величин, определяющих упругие характеристики (высоту колонн, моменты инерции поперечных сечений, модули упругости бетона), принимать такими (в пределах возможных изменений), чтобы определить нижнюю границу частоты. Прогиб продольных балок от постоянной нагрузки должен быть не больше прогиба ригеля поперечной рамы. Определенная в результате такого расчета частота уменьшается за счет податливости машины примерно на 10%, однако участие в колебаниях нижней плиты увеличивает расчетную частоту по крайней мере на 10%, вследствие чего оба этих фактора не учитываются в расчете. Тяга вакуума конденсатора, как безмассо-вая сила, в динамический расчет не вводится. Однако если конденсатор жестко соединен с машиной, то тогда необходимо, на худший случай, вводить в динамический расчет вес конденсатора, полностью заполненного водой. Собственные частоты всех поперечных рам должны быть примерно одинаковы и по крайней мере на 20% выше рабочего числа оборотов. [c.287]

Расчетные значения продольного модуля упругости Е и коэффициента линейного расширения а в зависисмости от температуры приведены в табл. 1.5 и 1.6. [c.13]

Формулы содержат упругие константы Еас (продольный модуль упругости) и Ей (трансверсальный модуль упругости). Вас мол<но рассчитать с помощью линейного правила смеси для модуля упругости, т. е. с помощью параллельной модели, а Et — С помощью модели, предложенной Хашином и Роузеном. Расчетные формулы для Et , недавно были проанализированы Роузеном [14]. Достаточно много работ посвящено экспериментальному определению коэффициентов расширения однонаправленных волокнистых материалов. Недавно авторами настоящей главы было проведено исследование, в котором оценивали термическое расширение композиций полиэфирных смол со стеклянными и углеродными волокнами. Образцы получали методом вакуумной пропитки, ос определяли с помощью линейного кварцевого дилатометра, а — с помощью объемного дилатометра. Значение ащ рассчитывали, подставляя полученные экспериментальные данные для Пас и в формулу (6.25) и принимая, что a2=az=at - Результаты исследования приведены в табл. 6.13 и 6.14, а их графическое изображение— на рис. 6.19 и 6.20. [c.279]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...