Ступени повышенной циркуляции

XII.3. СТУПЕНИ ПОВЫШЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИИ [c.215]

Структура потока и характеристики двухступенчатых отсеков. Кривые к. п. д. отсеков А, Б и В представлены на рис. XII.20. Отсек Б со ступенью повышенной циркуляции 1Б имеет несколько большую эффективность, чем отсек А при одинаковых [c.217]

На рис. XII.21 представлены полученные экспериментально значения коэффициентов при работе ступени в отсеке. Для отсека Б со ступенью повышенной циркуляции коэффициент ц несколько ниже, чем для отсека А. Однако выходная кинетическая энергия ступеней 1А и 1Б невелика, и разница в ве- [c.217]

Относительно небольщие размеры поверхностей нагрева экранов, включенных в качестве солевых отсеков котлов высокого давления, и возрастание удельной весовой нагрузки циклонов с повышением давления пара позволяло до сего времени ограничиться установкой небольшого количества выносных циклонов с одной ступенью сепарации. Однако дальнейшее возрастание производительности котлов высокого давления с естественной циркуляцией потребует интенсификации работы выносных циклонов и повышения их производительности. Один из путей их повышения — это переход на выносные циклоны с двумя ступенями сепарации. На рис. 5-1 представлена схема включения в котлах высокого давления выносных циклонов по воде и пару. Из торца барабана, который является чистым отсеком или второй ступенью испарения, котловая вода по трубопроводу поступает в выносной циклон. Непрерывная продувка котла осуществляется из выносного циклона. Пар из выносных циклонов направляется в барабан котла под паропромывочное устройство и вместе со всем паром [c.117]

Перейдем теперь к рассмотрению модели первого уровня оптимизации ПТУ второй схемы, циклы которой изображены на рис. 9.2. В качестве независимых переменных целевой функции модели этой установки целесообразно использовать давление торможения парового потока на выходе из первой ступени турбины р2 и температуру жидкости на входе в конденсирующий инжектор Т]2. Если выбор первой из них достаточно очевиден, то относительно Т12, которая в модели ПТУ первой схемы принималась неизменной, необходимо сделать следующее замечание. С одной стороны, по мере уменьшения значений Тп давление потока на выходе из конденсирующего инжектора возрастает, что способствует повышению энергетической эффективности ПТУ. С другой стороны, при снижении значений Г/г происходит уменьшение кратности циркуляции D = ij— te)/(is — L12) и в соответствии с уравнением (2.18) — уменьшение массового расхода рабочего тела, проходящего через вторую ступень турбины и поверхностный конденсатор к жидкостному соплу конденсирующего инжектора Шц. , что ведет к снижению мощности второй ступени турбины и КПД в целом. Указанный неоднозначный характер влияния Г/2 на эффективный КПД ПТУ второй схемы т эф п определяет необходимость включения Г/г в число оптимизируемых параметров. При этом остаются в силе высказанные ранее соображения по поводу минимально допустимого значения Т,2. [c.162]

На тепловых электростанциях, работающих на влажных и сернистых топливах, широко распространен подогрев воздуха до требуемой температуры перед входом в воздухоподогреватель с помощью так называемой рециркуляции горячего воздуха В дутьевой вентилятор. Часть воздуха, подогретого в воздухоподогревателе, после первой или после второй ступени подмешивается к засасываемому из помещения воздуху в количестве, достаточном для подогрева его до требуемой температуры. Часть воздуха при этом находится в непрерывной циркуляции, загружая дополнительно вентилятор и увеличивая воздушное сопротивление воздухоподогревателя. Расход электрической энергии на дутье возрастает вследствие перекачки при повышенных сопротивлениях дополнительного количества воздуха, имеющего к тому же при подогреве увеличенный объем. [c.149]

С продувочной водой теряется часть теплоты и воды, проходящей обработку в цехе водоподготовки. Это заставляет искать пути снижения величины продувки. Уменьшения продувки достигают повышением солесодержания продувочной воды. Однако при этом следует помнить, что повышение общего солесодержания воды в барабане ведет к увеличению солесодержания пара и соответственно к снижению надежности и экономичности работы пароперегревателя и турбины. С целью уменьшения величины продувки без снижения качества вырабатываемого пара применяют метод ступенчатого испарения (рис. 56,а, б). Сущность этого метода заключается в разделении барабана на два отсека 7 и , имеющих самостоятельные контуры циркуляции, питание которых осуществляется последовательно по трубам 3 и 11. Отсеки могут выполняться выносными. Подачу воды в последующие отсеки можно рассматривать как соответствующую продувку предыдущего отсека. Производительность отсеков по ходу продувки уменьшается, и последний имеет наименьшую производительность. Соответственно солесодержание воды растет. Так, при трехступенчатой схеме производительность третьей ступени составляет не более 10—15%. При ступенчатом испарении продувку производят из последней ступени. [c.121]

Из выражений (380)—(384) прежде всего видно, что тяговые характеристики турбины улучшаются (т. е. возрастают т и т ) с уменьшением коэффициента циркуляции на номинальном режиме т. е. со снижением работоспособности ступени. Увеличить момент можно путем повышения расхода газа и термодинамических параметров, используя при этом изменение пропускной способности турбинной решетки. [c.364]

Расчетные значения КПД для различных температур гелия приведены на рис. 5-15 (кривая /), а для различной степени повышения давления — на рис, 5-18. Общими при расчете были КПД компрессора г) = 0,86 КПД турбины Т1т = 0,88 КПД генератора электроэнергии Т1ген = 0,95 нагревателя Т1 = 0,925 Ti = 280 К (7 С) для гелия k= 1,67 для воздуха k= 1,4 степень повышения давления Як = 1,1 (только для кривой 1 на рис. 5-15) Га = = 923 К (650 °С) — только для рис. 5-18, Из рис. 5-15 видно, что КПД ЗГТУ на гелии в 1,5 раза выше, чем КПД ЗГТУ на воздухе с поверхностными регенераторами, и достигает 50 7о уже при температуре 650 °С, а при 850 °С— 60 % и выше. Следует обратить внимание, что возможность повышения давления в контуре циркуляции газообразного теплоносителя приводит к малым значениям степени повышения давления в компрессоре (Як = 1,1 Ч-З), что упро-шает конструкцию турбомашии из-за малого числа ступеней, отсутствия необходимости разделения компрессоров и турбин на части низкого, среднего и высокого давления, а также необходимости промежуточного охлаждения газа между ступенями давления. [c.160]

В принципе часть среднего давления целесообразно развивать до предельной степени веерности, при которой еще достижим высокий к. п. д. ступени (di =34-3,5). При этом было бы достигнуто минимальное давление за ЦСД, но размеры ротора могут оказаться чрезмерными. В этом направлении возможен прогресс за счет применения высокона-грул<енных ступеней с повышенными осевыми скоростями и степенью циркуляции, т. е. работающих при сниженных величинах ц/Со и потому перерабатывающих значительные (повышенные) перепады энтальпии (см. п. ХП.З). [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...