Зависимость давления воды перед форсунками

Рис 15 32 Зависимость давления воды перед форсунками АР от расхода воды для двухрядных камер орошения ОКФ-3 /и2 ОКФ-3 01 01304, исп I и 2, i и ОКФ-3 02 01304, исп 1и2, 5и(5 ОКФ-3 03 01304, исп 1 и 2, 7 и ОКФ-3 04 01304, исп I и 2, 9 и 0 ОКФ-3 06 01304, исп 1 и 2, // и /2-ОКФ-З [c.58]

Рис 15 33 Зависимость давления воды перед форсунками АР от расхода воды для однорядных прямоточных камер орошения ОКФ-3 и блока тепломассообмена БТМ-3 [c.58]

Рис 15 34 Зависимость давления воды перед форсунками АР от расхода воды G для однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3 [c.58]

Расчет форсунок сводится к определению их проходного сечения и расчету пружин. Для выполнения этого расчета необходимо знать аналогичную представленной на рис. 172 зависимость давления воды перед деаэратором от расхода деаэрируемой воды. Эта зависимость обычно задается проектантом установки, который строит [c.323]

Рис. 172. Зависимость давления воды перед регулятором уровня от ее расхода I — характеристика насоса Лд — давление в деаэраторе h2 — потеря давления между выходным фланцем конденсатора и форсункой Др —потеря давления в форсунке h, — потеря давления между входными фланцами регулятора уровня и конденсатора h, — потеря давления между насосом и регулятором уровня 1 + Л, = Лс — внешнее сопротивление

Рис. 15.26. Зависимости расхода воды от давления воды перед форсунками Ар

Производительность латунной форсунки кг/с, в зависимости от давления воды перед ней и диаметра выпускного отверстия определяется по формуле [c.404]

Определение Do применительно к конкретным условиям работы золоуловителей с трубами Вентури на электростанциях было выполнено на полупромышленной установке Верхне-Тагильской ГРЭС. Исследования включали определение дисперсного состава капель в факеле центробежной форсунки в зависимости от давления воды перед нею, а также измерение диаметра капель в трех сечениях диффузора — непосредственно за горловиной, в середине и на выходе. [c.43]

Следует лишь отметить, что для измерения расхода газообразного топлива в период растопки котлоагрегата необходима, установка специальной растопочной диафрагмы и датчика к ней, рассчитанных на расход примерно 30% номинального. Помимо перепада давле- ния на диафрагме при испытаниях в пусковых режимах необходимы, так же как и при испытаниях в стационарных режимах, регистрация давления и температуры среды перед диафрагмой для последующего внесения поправки к измеренному перепаду на отклонение от расчетных условий. На протяжении пуска блока рекомендуется не менее двух раз отбирать пробы сжигаемого природного газа для анализа его удельной теплоты сгорания. Измерение расхода жидкого топлива (мазута) можно осуществлять таким же способом. При отсутствии растопочного расходомера жидкого топлива рекомендуется проведение тарировки на стенде каждой из форсунок (получение зависимости расхода воды через форсунки от давления перед ней). Учитывая различие вязкости воды и жидкого топлива, расход топлива, определенный по тарировочным характеристикам, должен быть умножен на поправочный коэффициент П. Этот коэффициент может быть определен при работе на стационарном режиме с нагрузкой блока не менее 0,5Л ном из соотношения [c.79]

Зависимости расхода разбрызгиваемой воды от давления перед форсунками /ф(Арф) приведены на рис. 15.26. [c.54]

Для защиты от прямого удара факела задние секции со стороны топки и ниппельные головки котла обмуровывают огнеупорным кирпичом. Кроме того, футеровка необходима и потому, что, раскаляясь, она способствует дожиганию частиц топлива в факеле. Вверху топки расположен взрывной клапан. Для фильтрации топлива, догрева его до заданной температуры, рециркуляции перед пуском, получения необходимого постоянного давления предусмотрен топливный блок. Система автоматики обеспечивает автоматический пуск котла, его работу в зависимости от требуемой температуры горячей воды и безопасность. При отказе автоматики возможно ручное управление форсункой. [c.188]

Расход охлаждающей воды зависит от количества охлаждаемого пара и прямо пропорционален ему. Поэтому в целях повышения качества работы пароохлаждающей установки расход воды следует регулировать в зависимости от расхода пара. Это приведет к прикрытию клапана на подводе воды к форсунке, в результате чего давление воды перед ней понизится и вызовет ухудшение распыла воды, а следовательно и коэффициента теплоотдачи к пару. [c.448]

Газомазутная горелка ГМГ-2 системы ЦКТИ выпускается заводом Ильмарине (рис. 2-27) для котлов производительностью до 10 т/ч. Горелки могут работать раздельно на мазуте или на газе с удаленной мазутной форсункой. Мазутная форсунка — паромеханическая Мазут подается под давлением 20—30 кГ1см , более вы сокое давление относится к котлам большей мощности Давление пара 2—3 кГ1см . Первичный турбулизирую щий воздух подается в количестве 10—15% всего необ ходимого при нормальной нагрузке и не регулируется. Подача вторичного воздуха регулируется в зависимости от нагрузки. Избыток воздуха в топке 1,1 — 1,15. Уменьшение паропроизводительпости котла производится снижением давления мазута и возможно до 20% номинальной без значительного ухудшения работы благодаря наличию воздушного и парового завихривания. Расход пара не превышает 0,025 кг/кг. Давление газа перед горелкой при номинальной нагрузке —до 250 мм вод. ст. Требуемое давление воздуха — 120—150 мм вод. ст. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...