Расчет проплавления основного металл

Расчет проплавления основного металла [c.45]

При расчете на прочность сварных соединений в стык за расчетное сечение принимается толщина свариваемого основного металла. Расчетная высота углового шва для соединений впритык типа фиг. 25,а принимается равной 0,7 величины катета шва. При автоматической сварке под флюсом, обеспечивающей глубокое проплавление основного металла, расчетная высота шва может приниматься равной его катету. При всех расчетах сварных швов на прочность усиление шва не учитывается. [c.54]

В разнородных соединениях аустенитной стали с перлитной величина проплавления свариваемых кромок неодинакова. Вследствие низкой теплопроводности аустенитных сталей степень их проплавления при сварке на 10н-20% больше, чем перлитных. Так, в первом слое наплавок на поверхность доля основного металла (аустенитной стали) в шве может доходить до 40- -50%, в то время как при наплавке на перлитную сталь она не превышает 30- 40%. Ведением сварки на умеренных режимах можно уменьшить величину проплавления основного металла до 10 30% [18]. Для практических расчетов при выборе сварочных материалов для ручной сварки следует учитывать степень проплавления основного металла в 20н-40%- [c.139]

При сварке под флюсом угловых швов глубина провара значительно больше, чем в ручных швах такого же типа. Вследствие этого, при определении прочности автоматных угловых швов, в расчет принимают не только наружное их сечение, обычно устанавливаемое по величине катетов, но и проплавление основного металла. Это дает возможность при равных условиях в случае сварки под флюсом накладывать швы с меньшими катетами, чем при ручной сварке, и экономить, благодаря этому, присадочный металл. [c.29]

Задавшись величиной сварочного тока /д=300 А, напряжением дуги /д=30 В, можно определить длину ванны она будет равна 15,3—20,7 мм. Практически длина ванны колеблется от 15 до 25 мм, что примерно соответствует расчету. Ширина ванны Б обычно равна 2—4 диаметрам электрода. Для наиболее ходовых электродов диаметром 4 мм длина ванны равна 8— 12 мм, а диаметром 5 мм — 10—20 мм. Глубина проплавления к не превышает 2—4 мм. Таким образом, ориентировочный объем сварочной ванны 0,2—0,5 см , а масса 1,5—4 г. Среднее время существования ванны составляет всего 15 с, после чего металл затвердевает и кристаллизуется. Маленький объем ванны и интенсивный отвод тепла в основной металл предопределяет большую скорость затвердевания расплавленного металла. Как видно из рис. 9.1, наибольшая температура в переднем участке ванны, а на периферии задней части она равна температуре плавления стали Тал. В передней части ванны происходит плавление металла и совершаются интенсивные реакции элементов металла, газовой и шлаковой среды. В задней части, начиная с периферийных участков, прилегающих к ос- [c.113]

Для уменьшения концентрации напряжений применяют швы, имеющие увеличенное отношение основания к высоте, и швы, имеющие вогнутый профиль. Швы с отношением основания к высоте, равным 1,5—2 (рис. 13, б), обеспечивают существенное снижение концентрации напряжений и в то же время не представляют трудностей для изготовления. Швы с вогнутым профилем эффективны ввиду плавного перехода от шва к основному металлу. Их выполняют с глубоким проплавлением и с последующей механической обработкой. Целесообразно при переменных нагрузках применять швы с вогнутым профилем и увеличенным отношением основания к высоте. Швы с выпуклым профилем -применять не рекомендуется. Размер катета шва А, как правило, равен толщине листов 5 (в соответствии с расчетом он может быть меньше, но при 5 3 мм /с,п1п = 3 мм). [c.73]

Для расчетов режима сварки удобно ввести коэффициент ко.м, выражающий расход энергии, отнесенный к одному грамму проплавляемого основного металла (удельный расход энергии на проплавление) [c.497]

Последовательность сварки ручная сварка разделительного шва малоуглеродистыми электродами со стороны облицовки до уровня границы между облицовочным и углеродистым слоями автоматическая сварка основного шва со стороны углеродистого металла с расчетом надежного проплавления разделительного шва ручная сварка облицовочного шва. [c.101]

Расчет предельного содержания регулируемых элементов в металле шва. В задании на изготовление металла шва ПДС обычно указывается базовый состав (содержание неизмеияющихся элементов) сплава, минимальное Сщщ и максимальное Стах содержание в нем РЭ, минимальные размеры шва. Из размеров шва указываются его плошадь поперечного сечения тш, высота или глубина проплавления основного металла йт1п, ширина Ьты, протяженность участков с дискретным (/ тш, зтш) и переменным ( тш) составом металла. Размеры шва устанавливают исходя из учета изготовления из него образцов требуемого размера и числа, необходимых для исследования структуры и свойств металла шва, а иногда и сварного соединения. [c.26]

Строгое лтатемэтическое обоснование имеют только формулы по расчету процессов пагрева и охлаждения металла при сварке. До настоящего времени наиболее широко практикуется выбор параметров режима сварки по различным таблицам и номограммам, построенным па основании большого числа экспериментов. Использование этих данных позволяет выбрать все параметры ре-Нчима сварки /, С/, V v, 1 ил1 < э, h- При этом можно быть уверенным, что будут обеспечены необходимое проплавление свариваемых кромок, удовлетворительная форма внешней части шва, механические свойства металла шва на уровне основного металла. Однако номограммы и таблицы не содержат информации о таких важных и интересных для технолога сведениях, как 1) какие размеры имеет шов (//, е, h, г[з ) 2) каковы величины F -p, и y,, [c.172]

При использовании для сварки низкоуглеродистых проволок в полной мере можно реализовать преимущество сварки под флюсом получать швы с глубоким проплавлением, используя при однопроходной сварке стыковых соединений без разделки кромок повышенный сварочный ток и скорость сварки. Необходимый состав металла шва будет обеспечиваться повышением доли основного металла в шве, которую при выборе режима сварки во избежание перелегирования шва следует проверять расчетом. [c.253]

Ввиду того, чго одному и тому же катету может соответствовать разная глубина проплавления, целесообразно в расчетах пользоваться не размером катета, а размером минимального сечения, проходяхцего по шву (рис.14.2.6,е), то есть это размер ОА = а, умноженный на длину швов. Применение присадочных металлов, более прочных, чем основной металл, может привести к тому, что слабым сечением может оказаться линия сплавления, т.е. меньший из размеров ОВ или ОС. [c.504]

В целях изменения рабочей частоты тока ламповые генераторы (табл. 32) должны быть переоборудованы в основном путем изменения анодного и нагрузочного контуров. Новые параметры контуров определяются выполнением соответствующего расчета. Управляемый тиратронный выпрямитель ламповых генераторов перечисленных выше типов, собранный по трехфазной схеме двухполу-периодного выпрямления, дает значительные (до 15%) колебания амплитуды выпрямленного напряжения. В случае использования генераторов в электротермических установках, предназначенных для закалки деталей, нагрева и плавки металлов, когда нагрев осуществляется в течение сравнительно длительного времени, такие колебания амплитуды выпрямленного напряжения существенного значения не имеют. В случае же радиочастотной сварки труб, когда нагрев металла от исходной температуры до сварочной осуществляется за десятые и даже сотые доли секунды, значительные колебания амплитуды выпрямленного напряжения приводят либо к периодическим проплавлениям шва, либо к получению непроваренных участков. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...