Несимметричные швеллеры

Таким образом, для каждого несимметричного швеллера можно подставить соответствующие геометрические размеры и параметры поперечного сечения в выражения (8,25) и (8.26) и получить координаты центра сдвига. В качестве числового примера возьмем следующие размеры [c.338]

Найти положение главных центральных осей инерции и вычислить значения моментов инерции относительно этих осей для составных несимметричных сечений (см. рисунок) а) из швеллера № 27 и равнобокого уголка 100 X 10 б) из вертикального листа 300 X 10 мм, швеллера № 18 и равнобокого уголка 80 X 8. [c.75]

Пластический изгиб балки в случае произвольной зависимости между деформациями и напряжениями. Теорию поперечного изгиба стержня малых в сравнении с длиной поперечных размеров из материала, закон деформирования которого отличается от закона Гука, можно сформулировать относительно просто. Предположим, что стержень постоянного поперечного сечения цилиндрической или призматической формы нагружен силами, перпендикулярными его продольной оси и действующими в одной из плоскостей, проходящих через ту или иную из главных осей инерции его поперечного сечения. Будем предполагать также, что размеры этого поперечного сечения в сравнении с его длиной малы и что мы вправе поэтому при исследовании деформаций, обусловленных нормальными напряжениями, пренебрегать деформациями, вызванными касательными напряжениями. Наконец, мы исключаем из нашего рассмотрения профили, составленные, хотя бы и частично, из тонкостенных элементов, а также профили несимметричной формы (как, например, уголки или швеллера), поскольку в подобных случаях изгиб может осложняться кручением. [c.402]

Железобетонные монорельсы наиболее удобны в навесной системе монорельсовой дороги. Металлические балки в качестве монорельсов применяются как в навесной, подвесной так и комбинированной системах дорог. При небольших пролетах монорельс образуют из одного — двух двутавров или двух швеллеров (рис. 15.5, д). Для пролетов от 15 до 40 м металлические монорельсы выполняют сварными с замкнутым поперечным сечением (рис. 15.5, е). Такие сечения особенно целесообразны при несимметричной схеме подвески, поскольку они лучше сопротивляются кручению. При небольших для монорельсовых дорог пролетах, а также в комбинированных системах коробчатое сечение развивают по высоте. Стенки таких балок усиливают ребрами жесткости, а внутри монорельса располагают диафрагмы, обеспечивающие жесткость контуру поперечных сечений (рис. 15.5, ж). [c.389]

Б 1909—1910 гг. Бах испытал на совместное действие изгиба и кручения швеллерную балку № 30 длиной 3 м, нагружая ее двумя сосредоточенными силами в третях пролета, причем как нагрузка, так и опорные реакции проходили параллельно стенке — в одном случае через центр самой стенки, а в другом— через центр тяжести всего сечения. Результаты испытаний показали весьма неравномерное распределение напряжений в полках, в то время как по обычному способу расчета они на одинаковом расстоянии от нейтральной плоскости получаются одинаковыми.. Неравномерность распределения напряжений при нагрузке в главной вертикальной плоскости оказалась большей, чем при нагрузке балки в средней плоскости стенки в крайней части сжатой полки в первом случае появились растягивающие напряжения. На основании этих опытов Бах сделал не совсем правильные выводы. Неравномерность распределения напряжений в швеллере он объяснил несимметричностью. сечения. [c.4]

Несимметричный двутавр со смещенной стенкой (№ 15) по секториальной жесткости занимает промежуточное значение между швеллером (№ 11) и симметричным двутавром (№ 17). [c.222]

Метод, примененный при изложении кручения симметричного швеллера (рйс. 154), можно приложить также к более общему случаю несимметричного корытного сечения (рис. 158). Положение центра [c.220]

Фасонная судостроительная сталь горячекатаная угловая по ГОСТам 8509—57 и 8510—57, швеллер — по ГОСТу 8240—56, полособульбовая (симметричная и несимметричная и зетовая) — ГОСТам 5353—52 и 9235—59. Л еханические свойства стали являются близкими к данным табл. 32. [c.35]

Симметричный изгиб стержня, поперечное сечение которого составлено из прямоугольных областей, рассмотрел А. С. Боженко (1948) в другой статье (1954) он изучил несимметричный изгиб прокатных профилей (швеллер, двутавр, тавр) и определил положение центра изгиба. Н. О. Гулканян (1955) определила координаты центра изгиба равнобочной трапеции и равнобедренного треугольника приближенным методом. В замкнутом виде решение задачи об изгибе призмы с сечением в виде прямоугольного, треугольника дал Н. И. Попов (1954). [c.28]

Приложение метода вспомогательных функций к задаче изгиба стержней полигонального профиля и сведение проблемы к бесконечным системам было дано в статье Н. X. Арутюняна и Н. О. Гулканян (1954) в этой работе найдены точные значения координат центра изгиба для тавра, швеллера и равнобокого уголка. Н. О. Гулканян (1959) нашла также координаты центра изгиба для сечения в виде прямоугольника с несимметричным прямоугольным вырезом. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...