Особенности конвективного теплообмена в.каналах

Радиационный теплообмен не оказывает существенного влияния на эффективную теплопроводность неподвижного слоя из-за малых температурных напоров в ячейках слоя и незначительности их размеров. В движущемся слое возникает разрыхленная пристенная зона, где роль излучения может возрасти. Конвективный теплообмен в неподвижном не-продуваемом слое практически отсутствует. В движущемся непродуваемом слое появляются токи твердых частиц и увлекаемых ими газовых прослоек. Особенно важны относительные смещения в пристенной зоне, так как здесь скорость газа падает до нуля, а скорость частиц снижается лишь на 5—50%. На кондуктивный теплообмен в движущемся слое положительно влияет периодическое нарушение сложной кинематической цепи контактов частиц, их возможное вращение и поперечные перемещения в пристенной зоне (особенно при малых О/ т и большой скорости слоя), перекатывание и скольжение частиц вдоль стенок канала, т. е. в районе граничной газовой пленки, и пр. Подобные интенсифицирующие эффекты в неподвижном слое, разумеется, невозможны. Однако следует также учесть [c.331]

Вход исследованных экспериментальных каналов не был плавным. Он был ближе к условиям внезапного сужения с острой кромкой на входе, так как переходный конус между камерой торения и рабочим участком (фиг. 1) имел ступенчатую футеровку хромомагнезитовыми кирпичами. Особенности на развитие теплооб.мена по длине канала накладывали геометрия камеры горения и процесс сжигания газообразного топлива. Испытания по изучению конвективного теплообмена при продувке каналов диаметром 100 и 400 мм горячим воздухом отличались большими погрешностями в связи с малыми значениями получаемых при этом тепловых потоков. Поэтому для оценки е были привлечены опыты других авторов, известные из литературы и полученные при испытании каналов с различными условиями входа. Из них наиболее близкими к нашим были условия, имевшие место в опытах Грасса (19], в которых исследовался конвективный теплообмен при движении воздуха в канале с постоянной температурой стенки при различных условиях входа. Наши опыты с воздушной продувкой также были использованы при этом анализе. На -графике (фиг. 3) приведены значения к в функции а по данным (различных авторов. Эти графики показывают, что чем больше турбулизирован поток на входе, тем более интенсивен теплообмен на начальном участке. Опыты Грасса с каналами при внезапном сужении на входе, близкие по конфигурации к каналам в наших опытах, расположены в середине графика. К этим опытам близка одна из серий наших испытаний цри воздушной продувке. Ориентируясь на эти данные, для оценки бк принята зависимость [c.145]

Подсистемы теплозащиты с воздухонепроницаемой теплоизоляцией имеют неоспоримое преимущество перед однородной теплозащитной стенкой. Однако и они не всегда удовлетворяют требованиям эффективности обеспечения теплового режима, особенно при больших тепловых нагрузках или при наличии высокотемпературных источников тепла. Основные недостатки такой схемы заключаются в сравнительно малой эффективности воздушного канала как теплообменного элемента перекрестного тока , в небольшой площади теплосъема, в низких значениях симметричных коэффициентов теплоотдачи. Характеристики теплорассеивающей подсистемы теплозащиты могут быть значительно улучшены, если вместо внутренней воздухонепроницаемой теплоизоляции использовать пористую. В этом случае резко увеличивается площадь контакта при наиболее эффективном про-тивоточном способе теплообмена. Вдув воздуха в пограничный слой в воздушном канале приводит к увеличению термического сопротивления конвективному потоку тепла, отсос воздуха из пограничного слоя со стороны кабины уменьшает нормируемый перепад температур. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...