Примерные тепловые расчеты

Примерные тепловые расчеты котельных агрегатов [c.4]

ПРИМЕРНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ РАСЧЕТЫ [c.95]

Приложение VJU. Примерные тепловые расчеты qf [c.97]

Приложение VIM. Примерные тепловые расчеты [c.140]

Результаты теплового расчета позволяют определить необходимость тех или иных мер по организации отвода тепла от конструкций защиты во избежание возникновения в них опасных термических напряжений или недопустимых изменений физикомеханических свойств материалов. Теплового перегрева материалов в защите можно ожидать лишь в тех случаях, когда плотность потока испускаемых частиц превышает примерно 10 смР- Сек). [c.107]

Расчетные данные по эффективности ПТО были сравнены с эксплуатационными. Для большей представительности такой анализ был проведен после получения данных о работе АЭС на мощностях, близких к номинальным, т. е. при А==1384 МВт, 1 = = 344,7 °С, 1 = 24085 т/ч, 27 2 =503 °С/314,5 °С, которые использовались в двумерном тепловом расчете. Из теплового расчета получено, что по высоте выходного окна теплоносителя первого контура реализуется примерно линейное изменение температуры с максимальной разностью Д =60°С. Эти обстоятельства позволили определить средние температуры теплоносителя на выходе из теплообменника и на входе в него по замерам, выполненным на АЭС. [c.274]

В этой формуле й — температура газов перед золоуловителем, принимаемая равной температуре за воздухоподогревателем, °С К — приведенный к 0° С и 760 мм рт. ст. объем дымовых газов перед золоуловителем на 1 кг топлива, м 1кг / — энтальпия дымовых газов перед золоуловителем на 1 кг топлива, ккал кг значения V и / принимаются из теплового расчета f — температура подаваемой на орошение воды при входе в золоуловитель, С при отсутствии специальных указаний принимается f — 15°С f — температура воды, выходящей из золоуловителя принимается примерно равной температуре мокрого термометра С. [c.35]

Как было указано выше, по данным тепловых расчетов котла при снижении паропроизводительности до 73% от номинальной (или мощности блока до 83% от номинальной) температура вторичного перегрева i"n.n на котле ПК-33 снижается Примерно на 30° С (см. рис. 5-9). Для поддержания номинальной температуры вторичного перегрева (570° С) в указанном диапазоне нагрузок проектом предусмотрена рециркуляция газов (кривая 2-4 на рис. 5-9). Байпасирование пара предусмотрено проектом как режимное средство регулирования, главным образом, для снижения в режимах, отличных от расчетного, т. е. в случаях, когда статическая характеристика вторичного перегревателя окажется завышенной -(кривая б). [c.186]

Исследования [104], проведенные на нескольких типах стержневых сборок с закрученными лентами непосредственно на петле кипящего реактора мощностью 600 МВт, позволили сравнить тепловые расчеты для реактора мощностью 600 МВт при использовании стержневых твзлов со скрученными лентами и без них. По мнению автора [104], применение скрученных лент приводит к уменьшению длины активной зоны, диаметра стержней, диаметра и высоты корпуса реактора, расхода теплоносителя. Кратность циркуляции при этом снижается примерно в 1,5 раза. Стержневые сборки со скрученными лентами позволили увеличить выходное паросодержание до 25-35% при среднем паросодержании в реакторе 10,5%. [c.146]

Как ни парадоксально, но одной из причин несовершенства теплового расчета являются прекрасные огневые свойства и относительная неприхотливость природного газа и мазута к организации топочного процесса и способность их сгорать в широком интервале температур. Подобное поведение в корне отличается от поведения твердых топлив, пыль которых или сгорает в ядре факела или, если этого не произошло, выносится несгоревшей из топки, вследствие чего положение и размеры ядра факела для твердых топлив оказываются достаточно стабильными независимо от полноты сгорания. При сжигании газа и мазута процесс горения может протекать во всем объеме топки, в связи с чем температурный режим в ней варьируется в весьма широких пределах. Так, вполне вероятное догорание в верхней части топки всего 3% топлива вызывает повышение температуры газов примерно на 50° С и рост тепловосприя-тия конвективного пароперегревателя на 10—12%. [c.87]

Проверка присосов с помощью газового анализа должна производиться примерно при одних и тех же нагрузках котла и избытках воздуха за котлам. Только в этом случае можно сраавпвать прчсосы газового тракта просто по разности значений избытков воздуха в коще и в начале тракта. Если указанные условия не выдержаны, надо подсчитать для каждого случая абсолютные величины присоса в нм /час, определенные из ориентировочного теплового расчета по измеренным избыткам воздуха. [c.186]

Давление пара в отборах при конструированин турбин выбирают с таким расчетом, чтобы нагрев воды в каждой ступени подогрева был по возможности одинаковым н равным примерно 25—30° С. Учитывая заданные давления отборов и зная из теплового расчета турбины давление пара после каждой ее ступени, конструкторы предусматривают в цилиндрах устройство специальных камер для выхода пара в паропровод отбора. Этот паропровод кратчайшим путем направляется к соответствующему подогревателю. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...