К оптимизации пространственных структур армирования

К оптимизации пространственных структур армирования. [c.201]

Из приведенных рассуждений можно сделать вывод о том, что оптимизацию пространственных структур армирования следует осуществлять на основе принципа суперпозиции структур армирования, являющегося естественным следствием основополагающего принципа структурной механики композита — принципа усреднения. В соответствии с принципом суперпозиции любая структура армирования композита может быть представлена в виде [c.202]

По соображениям, высказанным в связи с оценкой число К в формуле (4.95) не может быть очень большим, так как в (4.95) фактически суммируются направления армирования, определяющие 5й- Поэтому оптимизация пространственной структуры армирования композита практически сводится к перебору отдельных структур армирования (см. 1.7) или к варьированию статистических весов 7( 3 —4 регулярных элементарных структур 5й с общим числом направлений армирования В этом смысле [c.203]

Столь большое число направлений армирования для произвольных значений углов укладки арматуры ф и ф , очевидно, может быть реализовано при весьма незначительных уровнях интенсивности армирования композита р, (см. раздел 1.7.1). Поскольку, однако, жесткость композита в целом определяется в первую очередь величиной р, то может оказаться, что желаемый уровень деформа-тивных характеристик композита достигается созданием неоптимальных (но допускающих более высокие реализации р) структур армирования. Кроме того, следует учитывать также возможность получения в результате оптимизации технологически нереализуемой пространственной структуры армирования. Таким образом, уже по этим соображениям оптимизация структуры пространственно армированного композита в общей постановке задачи, т. е. с вектором оптимизируемых структурных параметров 5=(ф а 5 0), по-видимому, малоэффективна. [c.202]

Рассматривается задача оптимизации структуры армирования статически сжатой по торцам квадратной пластины а = й=100 см, изготовленной из пространственно армированного упругого материала а = 4-10 МПа Га = 0,2 с = 3-103 МПа Гс=0,4 ц = 0,4. Критерием эффективности проекта является максимум нагрузки потери устойчивости q, толщина пластины задана. Поскольку оптимизируется только структура армирования пластины, то вектор оптимизируемых параметров [c.242]

В книге рассматриваются современные модели расчета и методы параметрической оптимизации несущей способности оболочек вращения из композитов двумерной и пространственной структур армирования. Основное внимание при этом уделено оболочкам, работающим на статическую устойчивость или в режиме колебаний, эффективные деформативные характеристики которых определяются методами теории структурного моделирования композита. В задачах, содержащих оценки предельных состояний оболочек по прочности, используется феноменологическая структурная модель прочностных характеристик слоистого композита, параметры которой получены экспериментально. Подробно анализируются особенности постановки задач пара.метрической оптимизации оболочек из композитов. Показана взаимосвязь векторной и скалярной моделей задач оптимизации в случае формализуемых локальных критериев качества проекта. Значительное место отведено изложению и примерам приложения нового метода решения задач оптимизации оболочек из. многослойных композитов — метода обобщенных структурных параметров, применение которого позволяет получить наиболее полную информацию об опти.чальных проектах широкого класса практически важных задач оптимизации. Содержащиеся в книге результаты могут быть использованы для инженерного проектирования оболочек из волокнистых композитов. Табл. 23, ил. 58, библиогр. 181 назв. [c.4]

Представляет интерес оценка эффективности использования в проекте оболочки пространственных структур армирования. С этой целью аналогичная предыдущей задача оптимизации решена в несколько измененной постановке вместо слоистого пакета в качестве конструкционного материала рассматривается пространственно армированный композит, структура которого является суперпозицией трех элементарных структур изотропной 5и, реализующейся, например, в случае дисперсного армирования композита короткими волокнами, равновероятно ориентированными в пространстве композита (см. раздел 1.7), и двух двумерных структур армирования — 545г (углы укладки арматуры ф= 45° сбалансированы по статистическим весам) и 5до (армирование в окружном направлении оболочки). Таким образом, данная структура армирования [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...