Критическая температура вязкости шлака

Характер влияния степени окисления железа на критическую температуру вязкости шлака можно легко понять, [c.64]

На величину критической температуры вязкости шлака оказывает влияние содержание СаО. СаО также выделяет РеО из силикатов, увеличивая содержание свободного железа в шлаке. [c.64]

Отчасти конструктор решает вопрос о температуре факела в самом плавильном пространстве. Температура факела в. камере плавления зависит прежде всего от температуры плавления шлака, стекающего с ее стен. Эта температура оказывает влияние на температуру факела благодаря тому, что от нее зависит толщина шлакового слоя на стенах камеры. На температуру факела влияет и температура воздуха для горения и его избыток, который выбирает конструктор. Температура факела в плавильном пространстве должна быть на 150—300 С выше, чем критическая температура вязкости шлака сжигаемого угля. По современным взглядам температура факела над подом камеры плавления не должна быть ниже 1 700° С и выше 1 800° С при полной нагрузке котла. При температуре 1 700° С уже удается получить хорошее расплавление почти всех видов угольного шлака. Ограничение температуры плавления значением 1800°С определяется усиленной возгонкой золы. [c.267]

При охлаждении расплавленного шлака группы А при критической температуре вязкости появляются кристаллики, которые ведут себя в шлаке как инородные тела и вызывают резкое увеличение его вязкости. Шлак, лишенный кристалликов, ведет себя как пластический материал или жидкость. [c.63]

Рис. 31. Диаграммы для определения критической температуры вязкости в зависимости от содержания железа и степени его окисления и содержания окиси кальция в шлаке.

Критическая температура вязкости зависит от содержания железа в шлаке, выраженного как же. РегОз, а также от степени его окисления, выраженного в процентах через соотношение [c.64]

У шлаков группы В температура затвердевания совпадает с их критической температурой вязкости. [c.66]

Возможность снижения вязкости и критической температуры вязкости у кислых шлаков посредством добавки окиси кальция привела к тому, что в начале развития топок с жидким шлакоудалением в шлаковую ванну добавлялся в качестве флюса известняк. При этом текучесть [c.73]

Рис. 1-7. Поправка к определению критической температуры шлака при пф 10%. а — при вязкости (Хо 250 ПЗ б — при вязкости Да—100 пз в — при вязкости Хо=50 ПЗ

Хуже обстоит дело с налипанием шлака и золы в охлаждающем прсстранстве топки, где шлак нежидкий. Там на стенах топки могут образовываться очень толстые слои наносов, так как температура шлака в этой области лежит между критической температурой вязкости и температурой затвердевания. Такой пластический шлак хорошо прилипает к стене, однако не способен двигаться и поэтому попадает со стены на дно топки только за счет принуди- [c.173]

Пример изображения зависимости вязкости от температуры в обычных координатах показан на. рис. 30. Это — гиперболическая зависимость высоких степеней. Изображение вязкости в обычных координатах менее удобно. В логарифмических координатах кривая вязкости в текучей области по уравнению (1) — прямая, изгиб которой при критической температуре В)Язкости хорошо заметен. Напротив, при изображении кривой вязкости в обычных координатах изгиб при переходе в пластическую область шлака незначителен, особенно при высоких вязкостях шлака. [c.62]

Вязкость шлака при критической температуре. кГ - eKjM Р-0 Исходные данные 3 [c.86]

Кривые критической температуры сварных соединений, выполненных под слоем шлака, отличаются от соответствующих кривых для основного материала, испытания микрообразцов показывают значительное понижение (до 40%) местной вязкости материала в переходной зоне сварного соединения. Небольшие дефекты сварного соединения не оказывают влияния на прочность и предельную деформацию деталей. Несмотря на то, что трещина быстрого разрушения при испытаниях начиналась в месте резкого перехода у сварного шва, распространение трещины всегда происходило по основному материалу, а не по переходной зоне сварного шва. Это означает, что прн используемой технологии сварки средняя энергия, необходимая для образования единицы поверхности излома в переходной зоне, больше соответствующего значения для основного материала. Конструктивная вязкость и статическая прочность сварного соединения оказались близкими к основному материалу. При описываемых испытаниях образцы были отожжены для устранения остаточных напряжений. [c.369]

Плавленый флюс, разработанный для сварки сталей типа ЗОХГСА, обеспечивает меньшее содержание фосфора в шве, чем флюсы АН-42 и АН-22. При сварке проволокой Св-18ХМА критическая температура хрупкости шва ниже —70 °С. Недостатки АН-15 плохое формирование швов, особенно кольцевых на трубах шлак отделяется с трудом мала стойкость металла шва к обогащению водородом. Флюс АН-15М превосходит АН-15 по качеству формирования шва, стабильности горения дуги, отделимости шлаковой корки, а также по прочности и ударной вязкости металла шва Плавленый флюс, не содержащий оксидов марганца, предназначен для многослойной сварки низколегированных безмарганцевых сталей, позволяет получать металл с незначительным ко-личество.ч неметаллических включений. Шлаковая корка отделяется легко, что важно при узкой разделке шва. Флюс не склонен к гидратации при хранении на воздухе [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...