Теплообмен при кипении смесей

Теплообмен при кипении смесей [c.346]

Рис. 13.7. Обобщение опытных данных по теплообмену при кипении в большом объеме индивидуальных углеводородов и их смесей в координатах формулы

Теплообмен при кипении в трубах определяется фазовой структурой парожидкостной смеси. С увеличением параметра х коэффициент теплоотдачи повышается, достигая максимальных значений при весовом [c.315]

Могут быть случаи, когда и при значительно меньшей растворимости наличие соли сильно меняет условия на границе фаз пар — вода и соответственно всю гидродинамику двухфазного потока. Как известно из опытов с барботажем пара сквозь воду, присутствие в ней даже малых количеств железа в коллоидной форме дает концентрацию солей выше определенного предела и резко меняет свойства оболочек пузырей. Это приводит к существенному изменению структуры пароводяной смесив направлении уменьшения среднего размера пузырей, скорости их всплывания, высоты слоя пены, образующейся на поверхности воды, и т. п. Изменение происходит только в определенном для каждой сопи диапазоне концентраций от Скр до С р. В диапазоне от чистой воды до С р влияние концентрации не наблюдается, а выше Скр это влияние невелико. Значение Скр для всех солей падает с ростом давления пара, составляя при 0,1 МПа величину порядка нескольких граммов на 1 кг, а, например, при 14 МПа только сотни и даже десятки миллиграммов на 1 кг. Это ограничивает выбор солей, по одновременно дает возможность, как это будет видно ниже, глубже вскрыть механизм аналогии между теплообменом при кипении и барботажем. [c.202]

Приведенные здесь рассуждения показывают, что механизм теплообмена при кипении смесей отличается от механизма теплообмена при кипении чистых однокомпонентных жидкостей. Изменение упругости пара при смешении двух разных жидкостей приводит к изменению интенсивности процесса парообразования при кипении, а это в свою очередь должно оказывать соответствующее влияние на теплообмен. [c.123]

Физический смысл критерия Кс вытекает из физического смысла комплекса В выражения (6) и зависит от разности л 2) — от которой в свою очередь зависит упругость пара смеси. Следовательно, этот критерий учитывает влияние изменения упругости пара при растворении одной жидкости в другой на теплообмен при кипении. [c.126]

Таким образом, в критериальное уравнение при обработке опытных данных по теплообмену при кипении двухкомпонентных смесей должны быть введены критерии К и Кс- [c.126]

Аналогично теплообмену при кипении интенсивность переноса теплоты от паровой (или паровоздушной, пароводяной и др.) смеси к поверхности может быть увеличена путем конденсации этой смеси на поверхности. [c.526]

Многообразие форм течения парожидкостных смесей, необходимость учитывать динамическое воздействие потока на процесс формирования паровых пузырей и процессы взаимодействия между фазами на границе раздела создают значительные трудности при решении задачи о теплообмене в условиях направленного движения среды. Однако с точки зрения расчетной практики, из всего многообразия условий протекания процесса теплообмена при кипении в трубах и каналах произвольной формы вполне допустимо выделить пять основных режимов. В пределах каждого из выделенных режимов устанавливаются характерные для него соотношения между параметрами, определяющими доминирующее влияние того или иного механизма переноса (или совместное их влияние) на интенсивность теплообмена. [c.229]

Теплообмен дифенильной смеси при кипении le е в горизонтальной трубе 0 56/70 мм контура с естественной циркуляцией был. изучен [c.259]

Следовательно, для процессов нагрева с температурой свыше 200—250° С необходимо применять не водяной пар, а пар другой жидкости, имеющей более высокую температуру кипения, причем желательно, чтобы давление пара при рабочей температуре было более низким. Имеется опыт применения в теплообменных аппаратах паров различных органических соединений (дифенил, окись дифенила, нафталин, различные эвтектические смеси органических соединений). Все эти вещества [c.261]

Опыты по теплообмену при кипении неметаллических смесей показали, что значения коэффициентов теплоотдачи и критических тепловых потоков могут в значительной степени зависеть от концентрации компонентов в смеси и отличаться от соответствувщих значений А- и для исходных компонентов [l- ]. [c.284]

Т е л е т о в С. Г. Об обработке опытных данных по иаро- и газо-жид-костиым смесям п о методике эксперимента. Сб. Гидродинамика и теплообмен при кипении в котлах высокого давления . Изд-во АН СССР, 1955. [c.205]

Низкие критические нагрузки характерны и для других химически реагирующих систем. В. А. Робин [4.15] исследовал теплообмен в эвтектических смесях хлористых и бромистых сурьмы и алюминия, являющихся химически реагирующими системами (В. А. Робин рас- "матривал смесь как обычную бинарную). Для системы АЬВгб+АЬСи критические нагрузки оказались в 4—5 раз ниже рассчитаных по формуле С. С. Кутателадзе. Анализ результатов киносъемки процессов кипения четырехокиси азота, а также хлорида и бромида алюминия показывает ряд сходных особенностей в динамике пузырьков пара и прежде всего склонность к образованию малоустойчивых групп пузырьков у поверхности нагрева, что уменьшает скорость их перемещения в жидкость. При увеличении нагрузки количество пузырьков пара, собранных в целые комплексы, увеличивается, что затрудняет циркуляцию жидкости к поверхности нагрева и способствует наступлению пленочного кипения при меньших нагрузках. Видимо, это и является основной причиной снижения критических нагрузок. [c.104]

Исследовался также теплообмен при пленочном кипении смесей. Экшерименты со сжиженным природным газом и сжиженным нефтяным газом, выполненные в работах [52, 53], подтвердили влияние давления на коэффициент теплоотдачи лри пленочном ки- [c.204]

Деаэрация питательной воды на электрических станциях может производиться также в конденсаторах паровых турбин. Термические деаэраторы обеспечивают необходимую деаэрацию питательной воды при следующих основных условиях а) подогрев воды до температуры насыщения, соответствующей давлению в деаэраторе, тонкое разделение на струи и разбрызгивание подаваемой воды в целях увеличения ее поверхности, контактирующей с греющим паром. Для большей термической устойчивости рабочее давление в деаэраторе должно поддерживаться в пределах ОДб— 0,25 кГ1см , что соответствует температуре кипения воды 103—104°С 6) тщательное (автоматическое) регулирование количества греющего пара, обеспечивающее постоянное поддержание температуры кипения воды в деаэраторе при заданном давлении в нем и количестве и температуре подаваемой воды в) организация рационального движения пара по отношению к подаваемой воде, обеспечивающего их хорошее перемешивание и теплообмен г) достаточное время пребывания воды в деаэраторе, обеспечивающее полное выделение из воды растворенных газов д) хорошее удаление выделенных газов из деаэратора (вентиляция его) через открытый воздушник и охлаждение удаляемой паровоздушной смеси для конденсации пара и использования его тепла и конденсата. [c.216]

Дифеншьная смесь—азеотропная смесь 26,5 % дифенила и 73,5 % дифенилоксида. Температура плавления +12,3 °С, удельная теплота плавления 129,6 кДж/кг, температура кипения 128 °С. Применяется в жидком и парообразном состояниях при температурах до 360 °С. При температуре выше 310 °С наблюдается частичное разложение смеси, ведущее к осмолению поверхностей нагрева. Дифе-нильная смесь и ее пары инертны к металлам. Это позволяет применять при изготовлении теплообменных аппаратов углеродистые стали, Смесь нерастворима в воде, но имеет специфический запах, поэтому все соединения трубопроводов и аппаратов выполняют сварными. Свойства дифенильной смеси приведены в табл. 4.2. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...