Номограммы при фрезеровании

Рис. 195. Номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса концевыми пазовыми фрезами из быстрорежущей стали

На рис. 195 представлена номограмма, построенная в двойной логарифмической системе координат для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса концевыми пазовыми фрезами из быстрорежущей стали [78]. Номограмма, состоящая из трех участков, построена по формуле [c.200]

Номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса угловыми фрезами из быстрорежущей стали (рис. 196) построена в двойной логарифмической системе координат и состоит из четырех участков. [c.201]

Рис. 196. Номограмма для расчетов режима резания при фрезеровании гетинакса угловыми фрезами из быстрорежущей стали

Рис. 198. Номограмма для расчета режимов резания при фрезерования текстолита цилиндрическими фрезами из быстрорежущей

Режимы резания при фрезеровании текстолита угловыми фрезами из быстрорежущей стали можно рассчитать по номограмме на рис. 199. На номограмме показан пример определения скорости резания для следующих условий обработки Г = 60 мин. [c.204]

Номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса твердосплавными цилиндрическими фрезами дана на рис. 201. На номограмме показаны два примера определения скорости резания. [c.204]

Рис. 201. Номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса твердосплавными цилиндрическими фрезами

Рис. 203. Номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании стеклотекстолита твердосплавными цилиндрическими

Рис. 205. Номограмма для определения класса чистоты поверхности и плоскости при фрезеровании торцевой фрезой

Фиг. 280. Номограмма для определения перебега С при" фрезеровании косозубых зубчатых

Ножницы для металла—Стандарты 710 Номограммы для определения пробега при фрезеровании зубчатых колес косозубых 397 [c.869]

Фиг. 52. Номограмма для определения наибольшего допустимого диаметра фрезы (или шага резьбы) при фрезеровании внутренних резьб.

На фиг. 56 представлена номограмма для расчета режима резания при фрезеровании гетинакса дисковыми трехсторонними фрезами из быстрорежущей стали. Номограмма построена [c.120]

На фиг. 57 приведена номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании текстолита цилиндрическими фрезами из быстрорежущей стали. Номограмма построена по формуле (10). [c.121]

На фиг. 61 приведена номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании текстолита твердосплавными цилиндрическими фрезами. Номограмма построена по формуле (14). [c.125]

На фиг. 63 представлена номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса дисковыми трехсторонними фрезами, оснащенными твердосплавными пластинками ВК4. Номограмма построена по формуле (14). На номограмме нанесены два примера расчета скорости резания. [c.127]

Фиг. 199. Номограмма для определения чистоты поверхности при торцевом фрезеровании в зависимости от скорости резания v и подачи на зуб S

Пример 1. Определяется скорость резания при следующих условиях обработки Т = 80 мин, В = 3 мм, = = 0,3 мм зуб, О = 125 мл1. Находим в первом участке номограммы точку пересечения линии периода стойкости Г = 30 мин с линией ширины фрезерования В = 3 мм. Проводим от нее пунктирную линию по горизонтали до второго участка, ограниченного линией подачи 0,1 мм зуб. Далее проводим пунктирную линию вверх параллельно наклонным линиям до пересечения с линией заданной подачи 0,3 мм зуб. От этой точки нанесем пунктирную линию по горизонтали до четвертого участка, ограниченного вертикаль- [c.201]

Номограмма на рис. 205 дает возможность определить экономически достижимую точность в зависимости от отношения Ик и Ы1 при обработке плоскостей фрезерованием на вертикально-фрезерном станке торцовой фрезой [62]. [c.209]

Фиг. 213. Номограмма для определения шероховатости поверхности при цилиндрическом фрезеровании в зависимости от скорости резания и подачи на зуб.

На фиг. 212—216 даны номограммы для точения, цилиндрического и торцового фрезерования, строгания и тонкого растачивания. Номограммы служат для ориентировочного определения чистоты поверхности вновь заточенными инструментами. Радиус закругления режущей кромки при вершине резца при чистовом точении принят равным 2—3 мм при тонком растачивании 0,5 мм. Обработка стали марки 45 производится с охлаждением эмульсией, обработка чугуна и бронзы — без охлаждения. [c.326]

На рис. 197 представлена номограмма для расчета режима резания при фрезеровании гетинакса дисковыми трехсторонними фрезами из быстрорежущей стали. На ней показаны примеры расчета при работе с подачами, большими или меньшими чем 0,4 мм1зуб. [c.202]

Номограмма на рис. 198 предназначена для расчета режимов резания при фрезеровании текстолита цилиндрическими фрезами из быстрорежущей стали. На номограмме показан пример определения скорости резания при следующих условиях обработки Т = 60 мин, t Ъ мм, = 0,1 мм1зуб, О = 100 мм. На шкале скоростей номограммы читаем соответствующую скорость резания 215 м1мин- [c.203]

Расчет по формуле показывает скорость резания 244 м1мин. Номограмма на рис. 200 составлена для расчетов режимов резания при фрезеровании текстолита трехсторонними дисковыми фрезами из быстрорежущей стали. На номограмме показан пример расчета скорости резания для следующих условий обработки Т = 30 мин, = 20 мм, 5 = 0,1 мм1зуб, О = 130 мм. Скорость резания, найденная по номограмме, равна 635 м/мин, что соответствует аналитическому расчету. [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...