Титов

Электронно-лучевую сварку в вакуумных камерах применяют в основном для относительно некрупных изделий из тугоплавких и активных металлов титана, циркония, тантала, молибдена и т. д. [c.16]

Бескислородные флюсы целиком состоят из фторидных и хло-ридных солей металлов, а также других составляющих, не содер-жащих кислород. Их используют для сварки химически активных металлов (алюминия, титана и др.). [c.116]

Таблица 21. Составы флюсов, предназначенных для сварки алюминия и (>го сплавов, титана и его сплавов

АН-Т1 Фтористый кальций. . . . 7 1,5 Дуговая сварка титана [c.119]

Таблица 10в. Режимы сварки титана и его сплавов плавящимся электродом в защитных газах

Для электрошлаковой сварки применяют флюсы общего назначения (АН-348-А, АН-22, 48-ОФ-б, АНФ-5) и флюсы, предназначенные именно для данного процесса (АН-8 и АН-25). Содер- кание в этих флюсах окислов титана обеспечивает высокую электронроводность их в твердом состоянии, что ва/кно в начале [c.118]

Ряд высокохромисилх сталей в зависимости от рея има термообработки и температуры эксплуатации изделия могут изменять свои структуру и свойства, в основном приобретая хрупкость. В зависимости от химического состава стали и влияния термического воздействия в хромистых сталях наблюдаются 475°-ная хрупкость хрупкость, связанная с образованием сг-фазы охрупчивание феррита, вызываемое нагревом до высоких температур. 475°-ная хрупкость появляется в хромистых сплавах и сталях при содержании 15—70% Сг после длительного воздействия температур 400—540° С (особенно 175 С). Добавки титана и ниобия ускоряют процесс охрупчивания при 475°. [c.260]

Титан, ниобий, вольфрам и ванадий — карбидообразователи. Поэтому в стали могут образовываться не только карбиды хрома, но и карбиды этих элементов (Ti , Nb , V ). При определенных содержаниях [Ti С — 0,02) 5 и Nb 10С1 весь свободный, выше предела его растворимости (0,02%), углерод может выделиться не в виде карбидов хрома, а в виде карбидов титана или ниобия. Выпадение карбидов повышает прочностные и понижает пластические свойства сталей. [c.285]

Ножевая коррозия имеет сосродоточенпый характер (рис. 142, в) и поражает основной металл. Этот вид коррозии развивается в сталях, стабилизироват[иых титаном и ниобием, обычно в участках, которые нагревались до темиератур вьине 1250° С. При этом карбиды титана и ниобия растворяются в аустеиите. Повторное тепловое воздействие на этот металл критических температур 500—800° С (наирнг.гер, при многослойной сварке) приведет к сохранению титана и ниобия в твердом растворе и выделению карбидов хрома. [c.291]

Сплавы титана получают все более широкое применение в качестве конструкцпоиного материала в самолетостроении, для изготовления ракет, емкостей в химическом машиностроении, судостроении и в атомной энергетике. [c.339]

В ряде случаев пригодность титана для сварки те. сьно ощчхивают по величине расчетной твердости, ее по эмпирической формуле [c.364]

Основные способы сварки титана — дуговая сварка в среде 1пп 1)тиых газов, под флюсом, электрошлаковая и электронным лучом. [c.365]

ВЯЩИМСЯ ЭЛС1(тродом. титана плавящимся электродом [c.365]

Мехаппчоские свойства металла сварных швов и прочность, соединения в целом зависят от марки титана, марки присадочной проволоки и могут быть доведены до соответствующих показателей основного металла. Для автоматической сварки ыо этой схеме используют модерБизпрованные автоматы АДС-500 М, АДС-1000-24, для сварки угловых швов — автоматы АСУ-ИМ и полуавтоматы типа ПГТ-2. [c.367]

С точ1 и зрения уменьшения расхода дефицитных и дорогих материалов и повышения производительности сварки важное значение имеет способ сварки титана по узкому зазору — щелевой раздел1 е, выполняемый неплавящимся вольфрамовым или плавящимся электродом. В первом случае листы собирают с зазором а ==6- 12 мм диаметр вольфрамового электрода dw —-3- 4 мм диаметр присадочной проволоки 1,5—2 мм сила сварочного тока 200—300 А расход аргона 9—12 л/мип через горелку и [c.367]

Таблица 107. Рсжамы сварки титана плавящимся электродом под флюсом

Таблица ЮН. Режимы электрошлаковой сварки поковок из титана пластинчатым электродом (флюс АН-Т2, напря)исние 16—J8 В)

Для згого но заданному коэффициенту К определяем угол 0. Далее на осп х — х движения ползу 1а С (рис. 27.23) намечаем положения С и С" ползуна. В точке С восставляем перлендлку 1яр Сп. При точке С" откладываем угол Ж —в. Тогда опреде-тит-ся положение точки N — одной из точек дуги, вмещающей угол 0. Проводим через топки С, N и С" окружность L. Центром вращения звена АВ может быть выбрана любая точка с кружности L. На рис. 27.23 в качестве центра вран ения звена АВ выбрана точка А , Тогда аналогично ранее рассмотренному г.остроению определится длина кривошипа ЛВ и длина шатуна ВС.. В качестве дополнительного условия можно задать, например, размер е дезаксиала. [c.565]

Увеличение содержания хрома в аустенитных сталях ухудшает их штампуемость, а добавки ниобия и титана улучшают пластические свойства сталей как ферритного, так и аустенитного классов. Введение молибдена до 2 Ж также повышает штампуемость, а введение вольфрама до 4 и ванадия до I на штампуемость влияния не оказывает. Добавка до 1,4 кремния не влияет на штампуемость. Увеличение содержания углерода ухудшает шшотические своПства, поэтому он не должен превышать О,25...О,30 % 3. [c.10]

Вследствие сложности техпроцесса получения титяна и его [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...