Кипение пульсирующее

При плотностях теплового потока, существенно больших второго критического значения <7 p2, течение паровой пленки устойчиво и граница раздела фаз обычно наблюдается достаточно отчетливо. По мере приближения к 1ф2 граница раздела начинает все более интенсивно пульсировать, и при q /щп паровой слой принимает сильно колеблющиеся неправильные формы. Второй кризис (прекращение пленочного кипения) выражается 208 [c.208]

Теплообмен поверхности нагрева с окружающей жидкостью в условиях пузырькового кипения отличается от теплообмена жидкости без кипения более высокими коэффициентами теплоотдачи. Особенностью процесса кипения жидкости является зарождение, рост и отрыв множества небольших по объему шаровых пузырьков и приток к месту образования пузырьков пара новых масс жидкости. При кипении жидкости в граничном слое у поверхности нагрева осуществляется пульсирующее перемещение множества паровых и водяных масс, которое целесообразно рассматривать как статистическое множество своеобразных носителей энергии, массы и импульса. Интенсивное перемещение этих носителей в граничном слое у поверхности нагрева при кипении жидкости способствует более быстрому переносу тепла по сравнению с молекулярным диффузионным переносом в граничном слое некипящей жидкости. Пульсационный конвективный перенос тепла множеством поступающих к поверхности нагрева жидких масс сопровождается молекулярным переносом тепла в граничном слое у поверхности нагрева и у поверхности оболочек мельчайших паровых пузырьков. При очень больших тепловых нагрузках поверхности нагрева количество растущих паровых [c.361]

Соотношение (5-74) дает возможность оценить расхождение скоростей воды и пара при пульсирующем режиме движения. Выше было упомянуто, что для верхней радиационной части котла 200/35-2 период пульсации оказался в 3—4 раза больше теоретического времени прохода.Тем-пература (Воды на входе в витки при этом была лишь на несколько градусов ниже точки кипения, а степень сухости [c.156]

Необходимо отметить, что ходя в пределах конкретной области изменение какого-либо параметра не меняет качественно режим теплообмена, тем не менее протекание процесса несколько изменяется. Так, с уменьшением расхода охлавдающей воды в режиме пленочного кипения возрастает площадь паровой пленки (пузыря) на охлаждаемой поверхности. Пузырь, непрерывно перемещаясь по ней, пульсирует периодически срывается, дробясь в ядре потока на множество мелких, а на поверхности теплосъема сразу же возникает новый пузырь. Частота пульсаций при этом составляла 3—5 1/с при недогреве охлаждающей воды А1 60 °С. [c.42]

Методика определения водорода [19] дает возможность подобрать для данного парогенератора водный режиме минимальной концентрацией водорода в питательной воде и паре. Большая роль в развитии пароводяной коррозии принадлежит высокому уровню локальных тепловых нагрузок. Было бы принципиальной ошибкой считать, что путем улучшения водно-химического режима котлов при высоком уровне теплового напряжения можно ликвидировать пароводяную коррозию. При нарушениях топочного режима, шлаковании, вялой циркуляции воды в барабанных котлах, пульсирующего потока в прямоточных котлах (особенно при высоких тепловых нагрузках) средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить разрушения металла в результате пароводяной коррозии. При недостаточной скорости воды в парогенерирующих трубах, обусловленной рядом теплотехнических факторов и конструктивными особенностями котлов (малый угол наклона, горизонтальное расположение труб), ядерный режим кипения может переходить б менее благоприятный — пленочный . Последний вызывает перегрев металла и, как правило, пароводяную коррозию. Развитию ее сильно способствуют вносимые в котел с питательной водой оксиды железа и меди, которые, образуя отложения на поверхностях нагрева, ухудшают теплопередачу. Стимулирующее действие меди на развитие пароводяной коррозии заключается также в том, что она вместе с оксидами железа и другими загрязнениями, поступающими в котел, образует губчатые отложения с низкой теплопроводностью, которые сильно способствуют перегреву металла. Прямое следствие парегрева стали и протекания пароводяной коррозии — появление в паре котла молекулярного водорода. Вполне понятно, что по его содержанию можно оценивать лишь среднюю скорость пароводяной коррозии, локализацию же разрушений таким методом выявить трудно. [c.181]

При течении нерасслоенного и слабо расслоенного потока распределение жидкой и паровой фаз существенно зависит от смачиваемости стенки трубы. Жидкость, смачивающая стенку, образует на ней сплошную пленку, что обеспечивает высокую интенсивность охлаждения при пузырьковом режиме кипения. В этом случае пузырьки пара, отрываясь от поверхности нагрева, увлекаются в ядро потока. Если жидкость не смачивает стенку трубы (например, ртуть в стеклянной или стальной трубе), получается обратная картина движения, т. е. паровые пузырьки прорываются между стенкой и потоком жидкости. Жидкость движется главным образом в ядре потока в виде пульсирующей струи. При этом отдельные места поверхности нагрева обтекаются попеременно то жидкостью, то паром [10]. [c.57]

Анализ усредненных графиков нормированных спектральных плотностей показывает, что на расстоянии 1,6 мм от наружной поверхности наибольший энергетический вклад вносят пульсации с частотами, меньшими 1 Гц (рис. 7.27). По мере удаления от внутренней поверхности относительная доля низких частот в спектре увеличивается. При подаче на вход пароводяной смеси интенсивность пульсаций существенно превышает интенсивность пульсаций при подаче на вход недогретой до кипения воды. Так, при ргг = 700 кг/(м2-с) и 7гр = 0,7 МВт/м на расстоянии 1,6 мм от наружной поверхности интенсивность пульсаций составляет около 9 °С с доминирующим спектром частот 0,2—0,5 Гц. Температура по периметру трубы пульсирует синхронно, длина пульсационной зоны вдоль оси трубы превышает 80 мм. При массовой скорости 1150 кг/(м -с) различия в характере пульсаций при подаче недогретой до кипения воды и пароводяной смеси существенно меньше. [c.268]

Если бы передача тепла происходила от стенки к потоку ртутного пара, то коэфициент теплоотдачи был бы весьма мал (20 — 50 ккал М час град), как это показывают опыты и теоретические расчеты. Но процесс кипения ртути характеризуется пульсирующим режимом, и стенка попеременно омывается то газовой (паровой), то жишой фазой. Поэтому и при наличии слоя ртутного пара у стенки испарительного элемента коэфициент теплоотдачи будет выше, чем при теплообмене между стенкой и чистым ртутным паром, составляя величину порядка 300 — 500 шал м час град. [c.119]

Смешанная неустойчивость Пульсирующее кипение, фонтани-роваиие Периодическое изменение метаста-бильного состояния, обычно из-за недостатка центров парообразования Периодический процесс перегрева и бурного испарения с возможными выбросами [c.310]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...