30 — Конструкция привода

Маятниковый копер 2010 КМ-30 отличает повышенная производительность при испытаниях, простая конструкция привода подъема маятника. [c.99]

Разрывы труб происходят обычно при уменьшении толщины стенки на 30-40% расчетного значения. Использование топлив разных марок при идентичных условиях топочных процессов на котлах одинаковой конструкции приводит к предельному общему износу труб в разные сроки. В среднем при использовании подмосковных углей изменение скорости дымовых газов в конвективных газоходах котла от 5 до 7 W уменьшает долговечность труб с 14 до 10 лет при годовой наработке времени 7000 ч. При использовании углей марки АШ в тех же условиях - с 18 до 10 лет. [c.197]

Конструкция собственно мельницы (рис. 5-15) одинакова при любом способе подвода топлива и воздуха. На горизонтальном валу закрепляют неподвижно диски. В мощных мельницах диски вытачивают заодно с валом последний охлаждается водой через выполненные в нем осевые сверления. На дисках закрепляют свободно качающиеся билодержатели, на противоположных концах которых насажены била. Все эти элементы (вал, диски, билодержатели, била) в описанной конструкции составляют ротор, который помещают в стальной корпус толщиной 10—15 мм, изнутри выложенный броневыми плитами толщиной 20—30 мм. Мельница приводится во вращение непосредственно от электродвигателя через эластичную муфту. [c.57]

В отличие от токарных станков обычной компоновки с горизонтальными направляющими на этих станках используются наклонные направляющие, которые обеспечивают удобный доступ к инструментам облегчается установка заготовки и создаются хорошие условия схода и уборки стружки. Высокая жесткость конструкции, большая мощность (25...30 кВт) главного привода и высокая частота вращения шпинделя (до 2500 мин ) позволяют производить черновую и чистовую обработку заготовки за один установ различными инструментами. На станках используются приводы главного движения и подач бесступенчатого регулирования с двигателями постоянного тока. [c.468]

По зарубежным данным [53], имеется опытная конструкция широкого клинового ремня на мощность примерно 50 кВт для промышленных смесителей, в приводах которых ранее было установлено по два ремня на общую мощность около 30 кВт. Конструкция ремня выполнена из неопрена с наполнителем из синтетического волокна, имеет выпуклую форму, синтетический кордшнур, боковые поверхности без обертки, формованные зубья с оберткой на верхнем основании ремня расположено несколько слоев ткани. Выполнение ремня без обертки обеспечивает высокий коэффициент трения, а введение в неопрен наполнителя повышает его поперечную жесткость. Испытание ремня при N = Ь0 кВт, у = 20ч-34 м/с, /)=450 мм и а = 545 мм показало, что он может передавать мощность до 70 кВт. Это указывает на конструктивные и технологические возможности дальнейшего повышения мощности широких клиновых ремней для регулируемых передач. [c.88]

На рис. 30 показана конструкция и схема работы насоса с ручным приводом типа НРГ, предназначенного для питания двухлинейных систем густой смазки. [c.134]

Значительный ущерб ОГ автомобильных двигателей наносят коммунальному хозяйству городов. Повышенная концентрация окислителей в атмосфере приводит к преждевременному разрушению металлических конструкций, бетона, камня. Так, за последние 30. .. 40 лет архитектурные памятники в городах Западной Европы состарились в большей степени, чем за все время до автомобильной эры. [c.9]

Преобразователи ВПЧ имеют мощности 12 20 30 50 и 100 кВт при частотах 2400 и 8000 Гц. Конструкция преобразователей в основном аналогична конструкции машин ОПЧ. Напряжение средней частоты, зависящее от соединения обмоток генератора, равно 800/400/200 В при мощностях 50 и 100 кВт и 400/200 В для остальных преобразователей. Номинальный КПД не ниже 70—75% (верхний предел относится к преобразователям мощностью 100 кВт). Коэффициент мощности нагрузки 0,9 с емкостным характером цепи. Пуск двигателя прямой от сети 220/380 В. Разработаны преобразователи типа ВЭП с кольцевым ротором, в полости которого расположен статор инверсного асинхронного двигателя [41]. Мощность 60 и 100 кВт, частота 2400 и 8000 Гц. Совмещенное исполнение двигателя и генератора приводит к уменьшению массы и габаритов и росту КПД. [c.168]

Характеристики коррозионных свойств металлов и сплавов h и ё к предполагают их равномерную коррозию и в большинстве случаев представляет усредненную по поверхности величину скорости коррозии. При ярко выраженном характере локальной коррозии в примечании указывается вид коррозии. Следует отметить, что локальные виды коррозии наиболее опасны, так как при общей небольшой потере массы металла происходит сильное локальное разрушение конструкции, что приводит к преждевременному выходу оборудования из строя. Как отмечает академик Я- М. Колотыркин [3], по некоторым оценкам общая коррозия в химической промышленности составляет около 30%, а локальная—более 52%. Поэтому проверка коррозионного поведения конструкционных материалов в конкретных условиях эксплуатации всегда необходима, особенно если имеется опасность локальной коррозии. [c.5]

Еще одной специальной формой являются стержневые протекторы, расход которых можно в известной мере контролировать [30]. Такие протекторы тоже закрепляют на резьбе, пропуская их снаружи через стенку резервуара. Такие протекторы имеют центральное глухое отверстие, в котором при помощи контрольного органа какой-либо конструкции может приводиться в действие оптическое или цилиндрическое сигнальное устройство. Если протектор будет израсходован настолько, что среда проникнет в центральное глухое отверстие, то давление среды приведет в действие сигнальное устройство, которое тем самым подаст сигнал об изношенности протектора. Такие сигнальные протекторы целесообразно применять там, где наблюдать за расходованием протекторов иным способом не представляется возможным. [c.195]

Конструкция тормоза предусматривает наличие козырька 8, закрывающего шкив от попадания на него сверху пыли. Для снятия тормозных колодок с целью замены изношенных тормозных накладок, гайку 6 по резьбе штока подгоняют вплотную к детали 5, имеющей скошенную торцовую поверхность и упирающуюся в упор 4 с такой же скошенной поверхностью. При повороте гаечным ключом детали 5 произойдет дополнительное сжатие замыкающей пружины 3. Усилие этой пружины замкнется на штоке 7, что приведет к разгрузке тормозных колодок без включения электромагнита. После этого можно выбить ось / (фиг. 30, в), развести тормозные рычаги и снять колодки. Чтобы козырек 2 не мешал съему колодок, его поворачивают на ушках в верхнее положение. Для отведения рычага тормоза, связанного с электромагнитом, необходимо вывернуть регулировочный болт 3, что приводит к необходимости новой регулировки тормоза после смены колодок. Характеристики таких тормозов приведены в табл. 9. [c.48]

Для создания надежной конструкции тормозов подъемнотранспортных машин и их унификации во ВНИИПТМАШе разработан ряд колодочных тормозов, развивающих тормозные моменты от 30 до 1250 кГм, с приводом от электрогидравлических толкателей. [c.469]

При выборе запаса инструментов на станке учитывают, что общее число инструментов, используемых при обработке одной, даже очень технологически сложной детали, обычно не превышает 20—30, а чаще достаточно 8—10 инструментов. С другой стороны, увеличение объема магазина приводит к существенному усложнению его конструкции, затрудняет связь магазина со шпинделем, увеличивает вспомогательное время на смену инструмента, возрастают габариты станка и его стоимость. [c.185]

В специальных конструкциях лазеров Av имеет значение меньше 1 Гц, но эта величина существенно зависит от температурного изменения L, устойчивости резонатора при работе лазера в режиме гигантских импульсов и т. д. Все это приводит к тому, что Av имеет большие значения, приведенные в табл. 30. [c.218]

В многослойной стенке кольцевые напряжения на внутренней поверхности всегда несколько больше вследствие наличия зазоров между слоями, а на наружной поверхности стенки — соответственно меньше, чем в аналогичном однослойном сосуде. Более существенные отклонения в напряженном состоянии в многослойной стенке наблюдаются в районе кольцевых сварочных швов. Вследствие более высокой податливости многослойной стенки относительно кольцевого шва возникают изгибающие напряжения, которые приводят к увеличению осевых напряжений в его корне. Результаты исследований более 30 многослойных сосудов диаметром от 500 до 1000 мм различных по конструкциям и материалам подтвердили решающее влияние контактной податливости и плотности прилегания слоев на напряженное состояние многослойных сосудов. Впервые с учетом контактной податливости были разработаны методики расчета напряжений в многослойной стенке [6], в том числе выполненной с натягом [11], и в зоне кольцевого шва, соединяющего две многослойные обечайки [12]. Поскольку при первичном нагружении внутренним давлением в некоторых слоях возникают пластические деформации, то нами были разработаны методики расчета напряженно-деформированного состояния многослойной стенки [13, 14] и кольцевого шва [15J при упругопластической работе. [c.40]

В условиях пайки в печи при 570° С в течение 30 лшн и при небольшом количестве флюса, в случае даже незначительного наклона паяемой конструкции, происходит стекание флюса и вновь образующегося сплава цинка с алюминием и сквозная эрозия одномиллиметрового сплава АМЦ в местах их скопления. Кроме ТОГО насыщение паяемого материала цинком и образование литого слоя на поверхности стенок конструкции приводит к понижению его пластичности. [c.407]

Конструкторские ограничения вызываются для ряда металлических конструкций кранов требованиями к их жесткости (дефор-мативности, статической и динамической) и приведены в п. 1.15 и 1.20, а также в гл. 2—4 разд. III. При этом оптимальное проектирование металлических конструкций приводит к снижению их жесткости общей устойчивости крана ограниченности высоты и ширины поперечных сечений элементов и других их параметров ограниченности сортамента проката и допустимыми его толщинами, как минимальными, связанными с технологическими возможностями изготовления конструкций и условиями их эксплуатации (вопросы коррозии от воздействия воздушной среды), так и максимальными требованиями унификации профилей сортамента, используШых в одной конструкции условиями монтажа крана [0.8, 0.30, 0.52, 0.56] и его перевозки (см. п. III.5 и работы [0.53, 0.65 J). [c.339]

Малоинерционные электродвигатели, так же как и предыдущие, требуют в приводах подач беззазорные зубчатые передачи или редуктор. Для устранения передач в приводах подач применяют высоко-моментные электродвигатели серии ПБВ, допускающие 6—10-кратную перегрузку по крутящему моменту в течение 20—30 мин, и диапазон регулирования частоты вращения порядка нескольких тысяч. Наибольший крутящий момент достигается при малых частотах вращения, когда совершаются рабочие ходы. Высокомоментный электродвигатеж устойчиво работает при частотах вращения до 0,1 мин , что позволяет устанавливать его на ходовом винте. Это упрощает конструкцию привода подачи, уменьшает статические и динамические погрешности привода за счет исключения передаточных механизмов. Для станков с ЧПУ в приводах главного движения эффективно применяют комплектный электропривод с двигателями [c.59]

Разборка стартера СТЮЗ (а также СТ26) имеет отличия, связанные с конструкцией привода. Упорное кольцо 15 (рис. 30) снимают с вала следующим образом. Надо снять с кольца чашку и вынуть два сухаря 14, заложенные в упорное кольцо и предохра- [c.60]

Автоматы 1П12 и 1П16 по конструкции во многом похожи на автоматы, рассмотренные выше. Вместе с тем они имеют существенное отличие в кинематике и конструкции привода вращения распределительного вала, о чем уже говорилось в 30. Они отличаются также большей массивностью и жесткостью основания и других узлов и большей мощностью приводного электродвигателя. В основании этих автоматов установлен дополнительно второй редуктор привода быстрого вращения распределительного вала и насоса системы охлаждения. [c.84]

На крыше кузова над вентиляторными колесами и в боковых стенках кузова перед водяными радиаторными секциями установлены жалюзи 31 створчатой конструкции. Привод жалюзи электропневма-тический с автоматическим управлением в зависимости от температуры воды и масла дизеля. Предусмотрено дистанционное (с пультов управления) ручное управление. На случай отказа дистанционного управления имеется непосредственный ручной привод. В крышевой части кузова между шахтами установлен водяной бак 5, а под ними — фильтры тонкой 29 и грубой 30 очистки масла, маслопрокачивающий насос 52 с приводом от электродвигателя, водомасляный теплообменник 50 И четыре главных воздушных резервуара 51. [c.10]

Выподрендые конструкции приводов имеют передаточное число 30...45. Коэффициент полезного действия механического привода Tj = 0,8...0,9. [c.250]

Главные несущие узлы —круговые суппорты и шпиндель —расположены в одном корпусе с постоянным межцентровым расстоянием, что с технологической точки зрения позволяет получить наибольшую точность и жесткость конструкции. Привод к суппортам и шпинделю размещается в одном корпусе. В зоне обработки находится минимальное количество подвижных деталей головки суппортов и фланец шпинделя. Вследствие этого имеется свободный рабочий объем перед суппортами, что создает благоприятные условия для отвода стружки и обслуживания станка. Станок предназначен для обработки деталей типа колец, втулок, дисков, фланцев и т. п. Конструкция станка обеспечивает переналадку с одного типа детали на другой в течение 20—30 мин, что позволяет использовать его в серийном, а в некоторых случаях и в мелкосерийном производстве. На базе того же принципа попутного точения ЭНИМСом разработан, а Минским заводом автоматических линий построен вертикальный одношпиидельный полуавтомат СМ203. [c.272]

По своей конструкции амортизаторы подразделяются на рычажные и телескопические. Рычажные амортизаторы и.1-за малых ходов поршней работают с большими давлениями, достигающими 15-30 МПа, что приводит к увеличению их массы. В телескоиическом амортизаторе, применяемом на троллейбусах, цилиндр и поршень связаны непосредственно с подрессорной и неподрессорной его массами и имеют больший ход, что дает возможность работать амортизатору ири меньших давлениях (2,5...5 МПа), Телескопические амортизаторы значительно меньше рычажных, проще в изготовлении и обладают высокой долговечностью. [c.276]

На долговечность клиновых ремней существенно влияют конструкции привода и ремня, материал несущего слоя ремня. В передачах автомобилей с заниженными (примерно на 40%) против норм по ГОСТ 5813—64 диаметрами шкивов ресурс ремня в 1,5— 2,5 раза меньше в сравнении с работой на той же передаче но со шкивами стандартных диаметров. Ресурс ремней с нарезным зубом в среднем на 20—30% выше, чем гладких. Существенного влияния климатических условий (кроме условий Крайнего Севера) на долговечность ремней не обнаружено. Ресурс автомобильных вентиляторных ремней (как и других резиновых деталей автомобиля) при эксплуатации в условиях Крайнего Севера на 20 — 507о ниже, чем в средней полосе СССР. Это вызвано отчасти перегрузкой ремней, в особенности при пуске двигателя на морозе, отчасти несовершенством учета работы ремня (и других деталей и узлов двигателя) в километрах пробега. При стоянках машин (особенно непродолжительных) в зимнее время двигатель машины не останавливается, но спидометр эту работу не отмечает. [c.31]

Определенное расчетом z округляют до целого (четного) числа и затем принимают количество ведущих дисков zi = 0,5z и ведомых дисков 22 = 0,5z+l. Общее число дисков в муфте не должно превышать 25...30 из-за постепенного уменьшения давления на диски, что приводит на практике к уменьшению величины передаваемого крутящего момента по сравнению с расчетным и ухудшает расцепляе-мость дисков. В таких случаях муфту следует пересчитать, увеличивая диаметры дисков D и D, если это совместимо с конструкцией, или принять другие фрикционные материалы на дисках, обеспечивающие повышение коэффициента трения. [c.392]

От рассмотренных выше конструкций двигателей значительно отличается конструкция двухтактного судового двигателя 16ДН 23/2 X 30 с противоположно движущимися поршнями (рис. 5.4), который служит для непосредственного привода гребного винта. Шестнадцать цилиндров расположены двумя парал- [c.223]

Двукратное увеличение межслой-нон прочности при сдвиге эпоксифе-нольных углепластиков достигается травлением углеродных волокон концентрированном азотной кислотой в течение 30 мин [20]. Прочность при растяжении в трансверсальном направлении углепластиков вследствие обработки волокон в азотной кислоте возрастает в 1.6 раза. Некоторое улучшение этих характеристик в слоистых стеклопластиках достигается также за счет пспольчЗования волокон некруглого поперечного сечения — эллипсоидных, ромбовидных, треугольных и др. Изменение формы углеродных волокон не оказывает заметного влияния на механические свойства углепластиков. Указанный метод приводит лишь к некоторому улучшению трансверсальных и сдвиговых свойств композиционных материалов, но не решает проблемы. Вследствие слоистой структуры в материале сохраняются плоскости, через которые напряжения передаются низкомодульным и низкопрочным связующим, что не исключает опасности преждевременного их разрушения. Особенно это относится к материалам, воспринимающим в конструкциях сдвиговую и трансверсальную нагрузку в условиях повышенных температур. [c.9]

На основании литературных данных, требований ГОСТа 23.201 — 78, результатов исследований, проведенных в Лаборатории Р1ГД СО АН СССР, для испытания покрытий на газоабразивное изнашивание можно рекомендовать установку типа центробежного ускорителя. Основными узлами машины являются ротор с четырьмя внутренними радиальными пазами, бункер с абразивом, основание с двенадцатью держателями образцов, герметизирующий кожух с вентилятором для удаления пыли, образующейся при проведении испытаний. Ротор с частотой 3000 об/мин приводится во вращение двигателем, расположенным под основанием. Абразив поступает из бункера в ротор и по радиальным пазам за счет центробежных сил устремляется к образцам, закрепленным в держателях. На выходе из пазов ротора скорость абразива достигает 38 м/с. Удобная конструкция держателей обеспечивает быструю установку и Сдмену испытуемых образцов (фото И). Испытания проводятся при четырех углах атаки 15, 30, 60, 90°. В качестве критерия стойкости материалов при воздействии газоабразивного потока возможно использование величины скорости их изнашивания. Эта характеристика оценивается на прямолинейных участках зависимостей потеря массы образца — время испытаний . В качестве контрольных применяются образцы из стали 45., [c.117]

Отметим также, что быстрое разрушение конструкций может быть вызвано значительным уменьшением нагрузочной способности из-за широкомасштабного замещения сплава в поперечном сечении хрупкими (или даже пористыми) оксидами и другими продуктами коррозии. Этот процесс обычно протекает при высоких температурах в очень агресеивных средах и приводит к глубокому проникновению коррозии или даже к сквозному разрушению материала. В подобных случаях залечивание разрушенного металла оксидами [29, 30, 103], конечно же, не происходит из-за быстрого уноса металла со смежных участков. Примеры сильного коррозионного разрушения в литературе встречаются часто [40, 103, 185] и здесь специально не рассматриваются. [c.45]

В лаборатории фирмы Тпсо (Райтсвилл-Бич, Сев. Каролина) в течение 5 лет проводились исследования обрастания и коррозии в морской воде [1,74]. Сильно корродирующие материалы, такие как сталь, подвержена и сильному обрастанию, но этот слой легко удаляется, а периодически просто отваливается вместе с продуктами коррозии. Пассивные металлы, например алюминий, также быстро обрастают, но в этом случае биологический слой прочно сцеплен с поверхностью металла. а щелевая коррозия под этим слоем приводит к питтингу. Токсичные металлы, такие как бериллий и свинец, также подвержены обрастанию. Медные сплавы обладают стойкостью к обрастанию, что объясняется образованием на их поверхности продуктов коррозии, содержащих закись меди, токсичную для морских организмов. Часто образующийся на медных сплавах гидроксихлорид меди не токсичен и в этом случае обрастание происходит, но легко поддается очистке. Чистая медь и сплавы 90—10 Си —Ni и 70—30 Си — Ni в равной степени стойки к обрастанию. Присутствие медных сплавов не защищает от обрастания соседние детали конструкций, изготовленные из других материалов. Это [c.185]

Численные значения параметров электронной модели рассчитаны применительно к слитковозу с двухдвигательным канатным приводом конструкции Южуралмашзавода, обеспечивающим скорость установившегося движения слитковоза 7,13 ж/се/с /р = 10,35 Re = 0,94 ж = 0,012 (Ga — вес слитковоза в т), статическое натяжение в канатах 300 кГ, вес слитко-воза 30 т, вес слитка 10 т, канат диаметром 27,5 мм, площадь расчетного сечения каната 3,74 сж , модуль упругости каната 1,2-10 кГ-сж , общая длина между лебедками 130 ж, mi = тз = 930 кГ-м сек . В качестве привода использован двигатель МПС-540-1000 при пониженном напряжении 330 в, 750 об мин, 970 а, 389 кГ-м. Сопротивление и индуктивность якорной цепи составляет 0,0278 ом и 0,905-10" гн. Значения параметров системы управления приняты следующие Тэ = 0,1 сек [c.113]

Эксплуатировать пневмогидравлические системы приходится в условиях большой запыленности, значительной влажности, резкого изменения температур атмосферы, ограниченного рабочего пространства и неравномерных нагрузок на исполнительные органы машины. Все это предъявляет повышенные требования как к конструкции гидропневмопривода в целом, так и к их элементам, например уплотнениям. Нормальная работа уплотнений зависит прежде всего от состояния рабочей жидкости, которая одновременно является носителем энергии и смазкой, При этом уплотнения подвергаются воздействию переменных давлений, скоростей и температур. Скорость движения жидкости в отдельных элементах гидропривода достигает 80 м/сек, а обычный рабочий интервал температур колеблется в пределах 283—353 К. В отличие от гидропривода трущиеся поверхности уплотнительных устройств пневмоагрегатов необходимо специально смазывать. Так как в процессе расширения воздуха его температура значительно понижается, то для смаз и необходимо применять масло с низкой температурой застывания (не выше 268—263 К). Таким маслом является масло индустриальное 30. Так как полного осушения воздуха в пневмоприводе добиться нельзя, то охлаждение иногда приводит к обмерзанию пневматических агрегатов, особенно интенсивному при дросселировании воздуха в системах высокого давления. Эти режимы могут допускаться только кратковременно. [c.34]

Данные эксплуатации ряда объектов и специально поставленных экспериментов, приведенные в I, V и VH главах, позволяют заключить, что теория приспособляемости дает качественно достоверное описание поведения упруго-пластических конструкций в условиях теплосмен. Наиболее часто встречаются разрушения, связанные с возникновением локальной знакопеременной пластической (или вязко-пластической) деформации. Р1меется та кже немало примеров, когда циклические воздействия температурного поля в сочетании с механической нагрузкой (или без нее) приводят к прогрессирующему формоизменению.. Снижение несущей способпости (в смысле уменьшения предельной нагрузки) оказывается довольно типичным для ряда конструктивных элементов, работающих при теплосменах. Как показывают расчеты (получившие частичное экспериментальное подтверждение), оно может быть весьма существенным (30— 60% и более). [c.245]

Возможности переналадки на различные углы у головки (D = 0,29 м) с реверсом электродвигателя (1—3) больше, чем при применении мальтийского механизма (5—8). Однако эти возможности у револьверных головок не используются (из-за ограниченного числа инструментов). Низкие величины ускорений у головок (5—8) получаются благодаря хорошим кинематическим характеристикам мальтийских механизмов и влиянию гидропривода. Головка (D = 0,7 м) может переналаживаться на углы, кратные 30° (путем последовательного поворота мальтийского механизма). Большие габаритные размеры позволяют применять большое число зубьев у плоских шестерен (z = 80), что обеспечивает высокую точность 9" и повторяемость — 1". При электроприводе и меньших размерах (головка 9) также достигается высокая быстроходность, но лишь путем резкого увеличения ещах, и 4д-Ввиду отсутствия механизма зажима и фиксации с одним фиксатором уменьшаются потери времени (т1ф = 0,24), но значительно снижается жесткость и точность. Следует отметить, что исследовался автомат, находящийся в эксплуатации (в предремонтном состоянии). Поэтому величина у1д была близка к предельно допустимой. Хорошими динамическими характеристиками, но низкой быстроходностью отличается крупная револьверная головка (I — 14 кг-м ) с гидравлическим приводом. По времени и Т она сравнима с конструкцией (5) благодаря меньшим потерям времени на фиксацию и отсутствие зажима. Жесткость достигается большими размерами цилиндрического фиксатора, который служит второй направляющей при осевом перемещении. Такие станки хорошо зарекомендовали себя в массовом производстве, отлича- [c.125]

Печи ёмкостью 10 и 30 /и имеют несколько иную конструкцию. У них вместо зубчатых секторов жёстко прикреплены к днищу кожуха салазки, которыми печь опирается на рамы, установленные на фундаменте.. Между окнами расположена шахта, где могут перемещаться колонки с электрододержателямиипро-тивовесами, подвешенные на стальных тросах. Перемещение колонок производится моторным приводом и регулируется автоматически или от кнопочной станции. Электроды зажимаются в охлаждаемых водой электрододер-жателях. Механизм наклона расположен под печью. Угол наклона составляет от 40 до 45° в сторону слива и от 10 до 15°—в сторону загрузки. Скорость наклона—от 0,7 до 0,8° в 1 сек. [c.160]

Вес падающих частей в выполненных конструкциях — до 3000 кг. При весе падающих частей от 30 до 175 кг осуществлено ручное и ножное управление, при более тяжёлых — ручное. Ряд сведений о приводе ковочных молотов Беше с верхним буфером приведён в табл. 42. Общий вид модели с приводом через редуктор показан на фиг. 87. [c.383]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...