19 — Зависимость от механических свойств сталей

Таблица 13. Механические свойства стали состава, 0,51 Мп 0,13 Si 1,84 Ni 0,19 Mo в зависимости от вида термической обработки [5]

Механические свойства стали в зависимости от сечения при термической обработке (табл.19, 20) [c.27]

Таблица 19. Механические свойства стали в зависимости от диаметра заготовки и режима термической обработки [20, с. 95]

Рис. 57. Влияние мышьяка на механические свойства стали, закаленной с 850 С в масле, в зависимости от температуры отпуска с последующим охлаждением в масле (состав стали см. рис. 56) а — без As 6 — 0,19 % As в — 0,30 % As [63]

Таблица 165. Механические свойства стали (состав, % 0,37 С 0,69 Мп 1,69 Сг 1,73 Ni 0,29 Мо) после закалки с 950 °С в масле и отпуска при 580—600 °С в зависимости от диаметра заготовки [19, с. 23]

Таблица 171. Механические свойства стали состава, % 0,37 С 0,63 Мп 0,28 Si 0,76 Сг 1,40 Ni 0,14 Мо 0,008 S 0,018 Р 0,005 0 0,015-0,012 N (1) и 0,44 С 0,62 Мп 0,19 Si 0,62 Сг 1,38 Ni 0,20 Мо 0,013 S 0,017 Р 0,005 0 0,015—0,012 N (2) после закалки с 850 С в воде и масле и отпуска при 620 °С в зависимости от диаметра заготовки [139]

Рис. 197. Механические свойства стали (состав, % 0,18 С 0,28 Si 0,40 Мп 1,49 Сг 4,19 Ni 0,95 W), закаленной с 800° С в масле, в зависимости от раз-мера заготовки. Сплошные линии — образцы из центра, штриховые — с поверхности заготовки [86]

Таблица 250. Механические свойства стали (состав, % 0,31 С 0,27 Si 0,43 Мп 0,79 Сг 2,24 Ni 0,23 Мо 0,014 S 0,014 Р 0,19 V 0,18 Си), закаленной с 860 °С в масле и отпущенной при 680 °С, 1,5 ч, охлаждение на воздухе, в зависимости от диаметра заготовки и температуры испытания [157]

Механические свойства сталей после различных вариантов упрочняющей обработки для различных температур испытаний приведены в табл. 16—18. На рис. 4 представлена диаграмма растяжения одной из сталей, а на рис. б—8 — их характеристики сопротивления усталостному разрушению в зависимости от вида используемой упрочняющей обработки. Показатели вязкости и трещиностойкости сталей приведены в табл. 19, 20. [c.25]

Фиг. 736. Механические свойства стали 20Х в зависимости от температурь отпуска. Химический состав С —0,19%, Сг — 0,92 /(,, 51—0,19%, Мп — 0,46 /о-

Фиг. 19. Изменение механических свойств стали 20 в зависимости от температуры отпуска.

Фиг. 19. Изменение механических свойств стали НЛ-2 в зависимости от обжатия [)0]

В табл. 9.2—9.4 представлены результаты испытаний на вибрационной установке Мичиганского университета [19—21] с вибратором, имеющим экспоненциальный профиль. Испытания проводились при низких и повышенных температурах, причем образцы погружались в воду, жидкий сплав свинца с висмутом и ртуть. В табл. 9.5—9.7 приведены механические свойства материалов при температурах 21, 260 и 815 °С. Разрушение оценивалось по средней глубине проникновения, а также по потерям веса образца. Эта средняя глубина проникновения определялась как отношение потерь объема образца к площади его поверхности, подвергавшейся действию кавитации. По существу она представляет собой удельную потерю объема. В таблицах приведена средняя скорость глубины проникновения, представляющая собой наклон кривой зависимости средней глубины проникновения от времени для материалов, имеющих линейную зависимость потерь объема от времени (обычно за исключением самого начального периода испытаний), или средняя глубина проникновения, деленная на время испытания после продолжительного испытания материалов, не имеющих такой линейной зависимости. На фиг. 9.13, 9.24 и 9.25 представлены кривые разрушения в зависимости от времени для некоторых материалов, перечисленных в табл. 9.5. Все эти результаты получены при испытаниях в воде при 21 °С. На фиг. 9.13 приведены данные для холоднокатаных и отожженных образцов медноцинковых и медноникелевых сплавов. По оси ординат отложены потери веса. На фиг. 9.24 приведены данные для углеродистой стали и ряда тугоплавких сплавов, а на фиг. 9.25 — для чистой меди и никеля в холоднообработанном и отожженном состояниях. По ординатам на фиг. 9.24 и 9.25 отложена средняя глубина проникновения. [c.479]

В серийных водоподогревателях применяются трубки из латуни Л68 или цельнотянутые из малоуглеродистых сталей (сталь 10 и сталь 15). Иногда применяются трубки из нержавеющих сталей. В теплофикационных водоподогревателях из-за коррозийных свойств, в частности, повышенного содержания кислорода в сетевой воде применяются только латунные трубки. В регенеративных подогревателях низкого и повышенного давления применяются чаще латунные, а реже стальные трубки. При работе под вакуумом используются всегда латунные трубки. В подогревателях высокого давления из-за высоких температур и давлений возможно применение только стальных труб обычно яа 25—32 мм и толщина стенок до 3—4 мм. В остальных подогревателях трубки с наружным диаметром 16 или 19 мм (изредка 22 мм) с толщиной стенки при латунных трубках 0,75—1,5 мм (в зависимости от давления), а при стальных 1,5—2,5 мм ( запас на коррозию). Помимо расчета трубок на механическую прочность, для аппаратов высокого и повышенного давления необходимо при конструировании производить проверочные расчеты на вибрацию. Головные образцы серийных аппаратов обычно испытывают на специальных стендах для проверки, нет ли вибраций. Существовавшее ранее мнение о необходимости уменьшения высоты трубок в вертикальных аппаратах, базировавшееся на теоретической формуле Нуссельта для коэффициента теплоотдачи при конденсации, опровергнуто как экспериментальными и теоретическими исследованиями этого процесса (см. 14), так и исследованием работы промышленных подогревателей. [c.169]

Рис. 19. Изменение механических свойств (диаграмма ИМЕТ-1) и количества структурных составляющих (структурная диаграмма) в околошовной зоне стали 2 Г, подвергнутой нагреву до Г ,ах = 1350°, в зависимости от скорости охлаждения по данным дилатометрического анализа и пробы ИМЕТ-1

Таблица 212. Механические свойства стали [состав, % 0,16 С 0,35 Si 0,32 Мп 1,35 Сг 4,15 Ni 0,91 W (1) и 0,22 С 0,19 Si 0,38 Мп 1,40 Сг 4,26 Ni 0,95 W (2)] в зависимости от термической обработки заготовок диаметром 10 мм (данные В. А. Эрахтина)

Механические свойства стали марки 10Г2 в зависимости от температуры закалки и отпуска холоднокатаного листа толщиной 2 мм (35%-ное обжатие) [c.334]

Рис. 107. Механические свойства стали марки 12ХНЗА (0,17%С 0,19% 51 0,35% Мп 1.26%Сг 3,25% N1) в зависимости от температуры отпуска. Закалка с 800 С в масле. Заготовки диаметром 70 мм

Рис. 139, Диаграмма прокаливаемости стали Рис. 140. Механические свойства стали марки марки 18Х2Н4ВА (0,19% С 0,36% Мп 18Х2Н4ВА в зависимости от температуры 1,4% Сг 4,15% N1 0,75% 0,10% Мо). отпуска. Закалка с 860 С на воздухе

Таблица 19. Механические свойства стали 2ЕХ2Н4МФА в зависимости от температуры испытания [8]

Характеристики механических свойств стали при 20° С, олределяе-мые на термически обработанных образцах или образцах, вырезанных из термически обработанных заготовок, должны быть не ниже норм, приведенных в табл. 18. При других режимах термической обработки характеристики мОгут быть иные, такие, например, как в табл. 19 где показано для некоторых сталей изменение их в зависимости от температуры отпуска. [c.101]

Рис. 22. Изменение механических свойств стали 23Г в околошовной зоне в зависимости от температуры в процессе охлаждения с различными скоростями. При Wq — 1 apadj en мартенситному превращению предшествуют перлитное и бейнитное, при И о = 30 град сек происходит практически только мартенситное превращение /см. рис. 16 м 19) i = 4,5сек I = 1,5 сек W = 300 zpad eK, == 1350 (исиытания в машине ИМЕТ-1)

В среде водорода до 600° С. Механические свойства и содержание элементов в карбидной фазе стали 12Х1МФ в зависимости от срока эксплуатации при 550° С указаны в табл. 19. [c.101]

Зависимость механических свойств и содержания элементов в карбидной фазе стали 12Х1МФ от срока эксплуатации при 550 С [c.101]

В зависимости от марки стали и комплекса требований к химическому составу и механическим свойствам стальной лист по ГОСТ 5520—79 может поставляться по 17 категориям поставки. Категория поставки указывается в заказе потребителем. Комплекс гарантированных свойств для каждой категории приведен в табл. 2.19. При отсутствии в заказе указания категории поставки она устанавлииваетсл предприятием — изготовителем стального листа. [c.108]

Влияние углерода на механические свойст-в а. Механические свойства сплавов Т1—N1 очень сильно отличаются в исходной и в мартенситной фазах. В отличие от сталей напряжение течения высокотемпературной фазы очень высокое. На рис. 2.30 схема тично показаны диаграммы напряжение — деформация исходной и мар тенситной фаз. В исходной фазе предел текучести не выражен в дост<1 точной степени отчетливо, поэтому для анализа использовали напряжение По,2. соответствующее деформации 0,2%. Закалка сплавов Т)—N1 дуговой выплавки и сплавов Т)—N1—С высокочастотной выплавки осуществлялась в воде после отжига при 700 °С в течение 2 ч, затем по результатам испытаний на растяжение при 19°С и 145 °С определялись предел текучести а , деформация на пределе текучести у, разрушающее напряжение о , деформация до разрушения (рис. 2.31 и 2.32). Зависимость [c.82]

Чтобы с самого начала испытаний на термическую усталость при одноосном растяжении—сжатии деформация стала знакопеременной, образец устанавливают между максимальной и минимальной температурами. Даже, если фиксируется максимальная или минимальная температура, у пластичных материалов часто не обнаруживаются различия в усталостной долговечности. Это обусловлено тем, что при повышении температуры происходит релаксация напряжений вследствие ползучести.- При увеличении числа циклов нагружения петля гистерезиса уравновешивается, напряжения стремятся приблизиться к знакопеременным. Однако у материалов с недостаточной пластичностью, механические свойства которых при растяжении и сжатии различны (например, у чугуна в случае установки образца при максимальной температуре фиксируется односторонняя петля гистерезиса при растяжении) усталостная долговечность уменьшается [18] по сравнению с установкой образца при минимальной температуре. Даже у чугуна петля гистерезиса по различному смещается в зависимости от того, насколько легко происходит ползучесть вблизи максимальной температуры. При термической усталости при однонаправленном сжатии с установкой образца при минимальной температуре по мере облегчения ползучести происходит сдвиг в сторону напряжений растяжения, поэтому усталостная долговечность падает [19]. [c.259]

Характеристики механических свойств коиструкциоицых легированных сталей в зависимости от температуры отпуска [c.118]

Рис. 19. Механические свойства углеродистых сталей в закаленном и низкоотпущенном состоянии 150°, 1 час.) в зависимости от температуры закалки

Рис. 19. Механические свойства углеродистых сталей (закаленных с оптимальных темпер1атур) в зависимости от температуры отпуска

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...