Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Гликман

Е. Э. Гликман с сотрудниками [399] показал, что величины эффективной поверхностной энергии уэф при образовании и движения трещины при меж- и внутризеренном разрушении существенно отличаются. Если эффективная поверхностная энергия при внутризеренном разрушении  [c.201]

В ранних работах 1 /1ак-Адам, Л.А.Гликман, Г.В.Карпенко и др. показали, что коррозионная выносливость сталей в циклах растет с увеличением частоты нагружения. Так, при испытании низколегированных сталей в пресной воде с частотой 25 и 0,1 Гц, разрушение наступает соответственно за 10 и 10 циклов.  [c.116]


Исследование причин снижения усталостной прочности после абразивной шлифовки провели Л.А. Гликман и Л. М.Фейгин [171]. Испытания вели круговь)м изгибом гладких цилиндрических образцов сплава Т1—4,5 % А1 (типа ВТБ) диаметром рабочей части 7,5 мм. Часть образцов на конечной стадии изготовления шлифовали на воздухе или в аргоне кругом ЭБ60СМ1К при скорости 2000 об/мин и подаче 0,1 мм за проход, охлаждение было минимальнь)м (для исключения коробления образцов). Другую часть образцов изготавливали точением с тщательной полировкой наждачной бумагой да 8-го класса шероховатости. Шлифованна)е образцы по партиям подвергали дополнительной обработке с целью снятия остаточных напряжений или тонкого поверхностного слоя. В каждом варианте испытывали по несколько партий образцов с целью проверки однозначности получаемых данных. Результаты исследования представлены на рис. 114. Видно, что усталостная прочность шлифованных образцов на 25 % ниже, чем точеных и полированных. Защита зоны шлифовки аргоном не оказала положительного влияния, следовательно, основная причина снижения усталостной прочности после шлифовки сос-  [c.178]

И. Гликман Л. А., Костров Е. Н. Влияние чувствительности нержавеющих сталей типа 18-8 к межкристаллитной коррозии на коррозионную усталость. — Б кп Коррозионная усталость металлов. Львов Каменяр, 1964, с. 96—104.  [c.115]

Дальнейшее развитие способа определения остаточных напряжений применительно к брускам таврового сечения было сделано на основе метода Н. Н. Дави-денкова Л. А. Гликманом и Д. И. Грековы.ч. Этот метод был применен ими для исследования остаточных напряжений в сварных таврах с допущением, что остаточные сварочные напряжения имеют постоянную величину в направлении вдоль шва. Сущность метода состоит в следующем. Примем 4 — площадь снимаемого слоя X — расстояние этого слоя от верхней кромки тавра — расстояние слоя от линии центра тяжести, оставшегося после разрезки сечения Е — площадь оставшегося сечения — момент инерции оставшегося сечения и — момент сопротивления оставшегося сечения. Удалим теперь слой / , в котором действует остаточное напряжение а . Если это напряжение растягивающее, то удаление слоя равносильно добавлению к оставшейся части сечения растягивающей силы  [c.214]

Склонность аустенитных хромоникелевых сталей типа 18-9 и 18-10 к снижению сопротивления усталости при воздействии морской воды зависит от их структурного состояния (Гликман Л.А. и др. [130, с. 16-26]). Условный предел коррозионной выносливости аустенизированной при 15,0—1070°С стали снижается несколько меньше ( на 20—25 %), чем этой же стали, подвергнутой отпуску 650°С (35 %). Аустенизирован-ная литая сталь хуже сопротивляется коррозионно-усталостному разрушению в 3 %-ном растворе Na I, чем кованая аустенизированная. Эта  [c.62]


Л.А.Гликман и др. [36, с. 10—13] изучали изменение потенциала некоторых сплавов при деформации растягивающими и сжимающими напряжениями в воде Черного моря при содержании в ней 8—9 мг/л кислорода. Отожженные образцы диаметром 4 мм мгновекно деформировали в  [c.69]

Л.А.Гликман, Л.А.Супрун [228] исследовали эффективность использования бакелитового лака, полиэтилена, асбовинила, этинолевого лака для защиты от коррозионно-усталостного разрушения среднеуглеродистой стали в 3 %-ном растворе Na i. Покрытия наносили несколькими слоями с промежуточной сушкой, а полиэтилен — методом горячего распыления. Общая толщина защитных слоев составляла 0,1—0,2 мм, а полиэтилена 0,6—0,8 мм. Испытания проводили при изгибе вращающегося образца при /V = 10 -2-10 цикл. В этих условиях наиболее высокими защитными свойствами обладает бакелитовый лак и несколько уступает ему полиэтилен. Асбовинил не способствовал существенному повышению коррозионной выносливости. Хорошими защитными свойствами обладает этино-левый лак на железном сурике и лак с алюминиевой пудрой.  [c.188]

Л.А.Гликман и др. [235] изучали влияние катодной поляризации на коррозионную усталость образцов диаметром 10 мм из нормализованной стали 25 в естественной морской воде при чистом изгибе с частотой 50 Гц. Они показали, что при оптимальном потенциале поляризации -1150 мВ условный предел коррозионной выносливости стали при N = 2 10 цикл увеличивается с 70 до 190 МПа и приближается к значению предела выносливости в воздухе (200 МПа). Плотность тока, необходимая для защиты стали от разрушения в морской воде, на 1—4 порядка ниже, чем в 3 %-ном растворе Na I, и составляет 0,01—0,2 А/м . Низкая защитная плотность тока в естественной морской воде связана с образованием плотного осадка.  [c.194]


Смотреть страницы где упоминается термин Гликман : [c.187]    [c.116]    [c.116]    [c.172]    [c.247]    [c.128]    [c.218]    [c.59]    [c.136]    [c.203]    [c.204]    [c.204]    [c.204]    [c.575]    [c.29]    [c.40]    [c.121]    [c.280]    [c.284]    [c.287]    [c.173]    [c.169]    [c.111]    [c.296]    [c.224]    [c.201]    [c.204]    [c.204]    [c.219]    [c.216]    [c.235]    [c.240]    [c.115]    [c.171]    [c.171]    [c.172]    [c.173]    [c.249]    [c.418]    [c.325]   
Теория коррозии и коррозионно-стойкие конструкционные сплавы (1986) -- [ c.345 ]

Механика в ссср за 50 лет Том3 Механика деформируемого твердого тела (1972) -- [ c.403 , c.410 , c.416 , c.444 , c.461 ]



ПОИСК





© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте