Теплоотдача в слое неподвижных частиц

Характер омывания цилиндра слоем, а следовательно, и локальный теплообмен существенно зависят от его диаметра и высоты Ь расположения над газораспределительной решеткой, скорости псевдоожижения и, по-видимому, высоты слоя, определяющей масштаб его пульсационных движений. При небольшой скорости псевдоожижения полость под цилиндром разрушается редко, поверхность контактирует здесь в основном с газом, поэтому в слое не очень крупных d < 0,5 мм) частиц коэффициент теплоотдачи мал. При низкой интен сивности пульсаций в слое практически неподвижная шапка материала на цилиндре является тепловой изоляцией, здесь коэффициент теплоотдачи еще меньше, и наибольшего значения достигает на экваториальных участках, интенсивно омываемых частицами, часто сменяющими друг друга под действием пузырей, выходящих из полости под цилиндром (рис. 3.11). Чем больше диаметр цилиндра, тем. [c.109]

Конвекция частиц играет определ5пощую роль, когда диаметр частиц мал (д < 0,5-1 мм). От кипящего слоя таких частиц к погруженному в него телу (или от тела к слою) теплота передается на 2-3 порядка интенсивнее, чем к потоку чистого газа при той же скорости. Интенсификация теплообмена обеспечивается сочетанием большой концентрации частиц мелкозернистого материала и активного движения их около теплообменной поверхности. Из рис. 3.4 видно, что в плотном продуваемом слое неподвижных мелких частиц, несмотря на большую их концентрацию, коэффициент теплоотдачи сравнительно невелик, особенно при атмосферном давлении. Здесь теплота передается конвекцией газа, турбулизируемого прижатыми к теплообменной поверхности частицами, поэтому коэффициент теплоотдачи монотонно увеличивается с увеличением скорости газа и [c.93]

Ещё более сложно определение лучистой составляющей коэффициента теплоотдачи. В неподвижном и кипящем слоях частица может находиться в лучистом взаимодейспвии с прилегающим газовым слоем и окружающими частицами. Во взвешенном сл О е плотность расположения частиц в слое настолько мала, что, как это видно из схемы, представленной на рис. 197, принципиально возможно лучистое взаимодействие частицы, расположенной ib центре пылевого облака, не только с частицами, расположенными в разных местах взвеси (линии 2, 3, 4, 6, 7, 8, 10), но и со стенами камеры (линии 1, 5, 9). При этом в теплообмене будут уча от1вов1ать и газовые слои. [c.383]

TenAootAAiia в слое неподвижных чае-тйЦ . Средний коэффициенФ теплоотдачи (отнесенный в единице поверхности частицы) в неподвижном слое твердых частиц из разных материалов, продуваемом газом, можно определить с помощью следующих приближенных уравнений [c.174]

Отсюда видно, что интенсивность теплоотдачи примерно на 30% ниже, чем в неподвижном слое, но значительно выше, чем в противоточно продуваемом слое. Такой результат объясним достаточно равномерным движением слоя и лучшим газораспределением. Для изучения газораспределения в слое были установлены термисторы марки ММТ-1. Согласно рис. 10-3 наибольшее количество воздуха проходит в пристенной области, что соответствует амакс- По мере удаления от стенок к центру плотность частиц увеличивается и достигает максимума в центре. Следствием этого является обратная картина распределения воздуха в ядре слоя. Из рис. 10-3 следует, что фактор движения слоя практически не оказывал влияния на распределение газа в слое. Величим неравномерности, определяемая отношением Омакс/а, сравнительно мала и в среднем равна 1,2. Этот важный результат оказался практически неизменным при увеличении Кесл от 70 до 650. [c.326]

В рассматриваемых условиях еще более, чем при стесненном продольном обтекании, гипотеза стержнеподоб-ности ( 10-5) неверна (рис. 10-17). Теплоотдача на экваторе трубки, как правило, превышает теплообмен на фронтальной и в кормовой ее части, где соответственно образуется неподвижная призма частиц и отрыв слоя ( воздушный мешок ). При уменьшении размера частиц (с 0,93 мм до 0,15 мм) оптимум теплоотдачи смещается от 8G к 120°. [c.349]

Ст, Ст — теплоемкость материала и газа, Дж/(кг- С) рг, рнао—плотнос"ь газа и насыпная плотность материала, кг/м X — коэффициент теплопроводности газа, Вт/ /(м-°С) V — кинематический коэффициент вязкости газа, м /с аст.макс — максимальный коэффициент теплообмена стечки, Вт/ /(м -°С) Оот — коэффициент теплоотдачи стенки (поверхности), Вт/(м2- С) Но— высота неподвижного слоя, м rf — диаметр частиц, м w — скорость газа, рассчитанная на полное сечение аппарата, м/с Wonr — оптимальная скорость газа (при аст.макс), рассчитанная на полное сечение аппарата, Mjte D — диаметр аппарата, м. [c.564]

В направлении нормали к поверхности тела скорость уменьшается и у самой поверхности становится равной нулю. При этом механическая энергия движения переходит в тепловую. Этот (Процесс сопровождается обменом тепла и работой между смежными слоями газа. Обмен будет иметь место и в том случае, когда твердое тело, теплоизолировано и теплоотдача между телом и газом отсутствует. Ввиду этого частицы газа, непосредственно (прилегающие к поверхности неподвижного теплоизолированного тела, будут иметь температуру, превышающую температуру газа вдали от тела, однако в общем случае не равную температуре торможения. Такую же температуру будет иметь и теплоизолированное тело (скачок температуры на границе твердое тело—газ может иметь место только при сильно разреженном газе). Эта тем(пература называется собственной, адиабатической или равновесной. Таким образом, собственной называется температура, которую показывал бы неподвижный топлоизолированный термометр, находящийся в быстродви-жущемся потоке жидкости. Термометр показал бы термодинамическую температуру только в том случае, если бы он двигался вместе с газом. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...