Капрон — Зависимость коэффициента трения от давления

Капрон — Зависимость коэффициента трения от давления 8 [c.203]

Кольцевые образцы имели наружный диаметр 22 мм, внутренний—16 мм, высоту 8 мм. Они изготавливались из полиамида П-68, капрона, фторопласта-4, винипласта и полиэтилена высокой плотности (низкого давления) с сажей в качестве наполнителя. В образце устанавливалась термопара на расстоянии 1 мм от поверхности трения. Перед проведением испытаний всех видов образцы обезжиривались ацетоном и сушились на воздухе в течение 30 мин. После этого следовала приработка при давлении 6 кгс/см и средней скорости скольжения 6,39 см/с. Окончание приработки определялось получением глянцевой рабочей поверхности у пластмассового образца. Дополнительным условием окончания приработки служило постоянство момента трения и температуры пластмассового образца в течение 2 ч. Было установлено, что для выбранных размеров приработка образцов из полиамида П-68 и капрона заканчивается через 6 ч, винипласта и полиэтилена через 3 ч, фторопласта-4 через 2 ч. После приработки продукты износа удалялись из зоны трения мягкой щеткой. Продолжительность каждого опыта при определении линейного износа и температуры пластмассового образца была равна 12 ч (без учета времени, необходимого на приработку). Зависимость коэффициента трения от давления определяли по результатам длительных (12 ч) и кратковременных (2 мин) испытаний. Испытания всех видов проводили при средней скорости скольжения [c.130]

В табл. 13 приведены данные характеризующие зависимость коэффициента трения от удельного давления, полученные при работе в масле индустриальном 12 и при скорости скольжения 6,39 см/с. Как видно из таблицы, наибольший коэффициент трения при всех значениях удельного давления наблюдается у пары капрон Б—плазменное покрытие, несколько ниже значения коэффициента трения у пары полиамид П-68 — плазменное покрытие и полиамид П-68 — сталь 45 с шероховатостью поверхности ио восьмому классу. Для этих пар величина коэффициента трения при увеличении удельного давления плавно уменьшается. Коэффициент трения пар полиэтилен — плазменное покрытие и винипласт — плазменное покрытие несколько ниже, чем у первых трех, однако износ у последних пар во много раз превышает износ образцов из полиамида П-68 и капрона Б, поэтому испытания пары трения винипласт — плазменное покрытие были окончены при удельном давлении 62,6 кгс/см , пары полиэтилен — плазменное покрытие — при удельном дав- [c.133]

На рис. 87—90 штрихпунктирными линиями показано графическое определение допустимых значений [ра ] и искомых значений коэффициентов трения. Точка пересечения кривой зависимости температуры от давления со значением критического уровня температур расположена на допустимой удельной нагрузке (рис. 87 и 88), умножением которой на скорость скольжения определены искомые значения [раУ]ъ- Точка пересечения кривой зависимости / от давления с найденным значением допустимой нагрузки соответствовала искомому значению коэффициента трения (рис. 89—90). Определенные таким образом значения / приведены в табл. 60. Вследствие низкой работоспособности ТПС из СФД и капрона в условиях разовой смазки построение экспериментальных кривых для этих случаев не представлялось возможным. [c.92]

Рнс. 84. График зависимости коэффициента трения f трущейся пары (улучшенная сталь 45Г2 и капрон) от скорости скольжения f(a) и от давления (S) [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...