216—219 — Модуль 24, 25 — Скорости —¦ Интенсивность

Скорость распада алюминатного раствора зависит от концентрации, каустического модуля, температуры, интенсивности перемешивания и других факторов. [c.61]

Причем у называется интенсивностью скоростей тензора уц или модулем скорости. Вектор определяет скорость изме- [c.226]

Сдвиг 14 — Деформации 58, 69, 145, 216—219 — Модуль 24, 25 — Скорости — Интенсивность 21 [c.824]

Рис. 20.9. Зависимость скорости охлаждения на рабочей поверхности зуба и во впадине колеса (на глубине 1 мм от поверхности) для колес с различным модулем от интенсивности охлаждения Я при закалке

Отмеченные эффекты имеют следующее качественное объяснение. Так, например, независимость поперечных компонент тензора дисперсии от флуктуаций пористости объясняется независимостью поля скоростей фильтрации от пористости и некоррелированностью поперечных пульсаций скорости с проницаемостью, а следовательно и с пористостью,. Напротив, корреляция продольных пульсаций скорости фильтрации с проницаемостью определяет зависимость продольной компоненты тензора дисперсии от флуктуаций пористости при р=0. При этом существенно, что интенсивность переноса и дисперсии примеси положительно коррелирует с модулем скорости фильтрации и отрицательно — с пористостью. Поэтому при положительной корреляции пористости и проницаемости наблюдается эффект уменьшения анизотропии дисперсии. Возможность в плоском течении полной изотропии дисперсии определяется относительно меньшей по сравнению с пространственным течением анизотропией невозмущенного по пористости тензора дисперсии (при Я=0, 9 = 3), в то время как в трехмерном пространстве 0 = 8 при к—0. Кроме того, коэффициент корреляции модуля скорости и проницаемости на плоскости меньше, чем в пространстве. [c.255]

Рассматриваемый вид управляющего параметра (5.21) не в полной мере определен, поскольку коэффициент Сб не имеет прямого физического смысла и характеризует свойства материала, которые подлежат дополнительному исследованию. Однако простота записи уравнения оказалась весьма удобной для практического использования, тем более что во многих исследованиях сталей различного класса были получены зависимости шага усталостных бороздок от коэффициента интенсивности напряжения во второй степени со структурой типа (5.21) для управляющего параметра [32-34, 60]. Правда, в большинстве случаев было подчеркнуто, что и скорость роста трещины, и шаг усталостных бороздок зависят от модуля упругости и слабо зависят от предела текучести материала. [c.239]

По литературным данным, экспериментально установленная скорость распространения ударной волны в сталях в области малых деформаций ёг<0,06 примерно постоянна и находится на уровне D = 5-b5,15 км/с. Если принять справедливость этого значения скорости, при интенсивности волны, близкой к пределу упругости Огт, модуль упрочнения должен иметь значение М = = 0,3 (/(=1,7-10 км/см2). Как показано в параграфе 3 настоящей главы, в области упруго-пластического перехода волна не является ударной и, следовательно, применение данного подхода ограничено. [c.166]

Векторное поле есть часть пространства, каждой точке которого определён некоторый вектор SL = а.(х,у. Z]-, например, поле скоростей, поле силы тяжести. Модуль [ а определяет интенсивность поля. [c.192]

Векторное поле есть часть пространства, в каждой точке которого определен некоторый вектор а = а (х, у, г), координаты его а , Оу, а —функции X, у, г например, поле скоростей в данный момент в движущемся теле, поле градиентов данной скалярной функции. Модуль а определяет интенсивность поля. [c.231]

Неравномерно нагретый по радиусу диск переменной толщины h, внутренний радиус которого /-j, наружный Гщ (фиг. 21, а), вращается с постоянной угловой скоростью со. По внутреннему контуру диск нагружен равномерно распределенным давлением Pi кГ см , а по наружному контуру — равномерно распределенной растягивающей нагрузкой интенсивности р , отражающей воздействие на диски осевых турбомашин присоединенных к ним лопаток и их замков. Температура по толщине диска постоянна. График изменения температуры по радиусу представлен на фиг. 21, б. В расчетах учитывается зависимость модуля [c.235]

Независимую от цефеид и звёзд типа RR Лиры Р. ш. близких галактик дают новые звёзды, их светимость в максимуме блеска связана со скоростью его уменьшения. Эту зависимость можно прокалибровать в Галактике по скоростям расширения оболочек или светового зха от вспышек новых звёзд. Новые звёзды зарегистрированы даже в галактиках скопления в созвездии Девы, при модуле расстояния 30—31 (10—16 Мпк), но обнаружение вспышки и построение кривой блеска требует длит, наблюдений. Практически более важными индикаторами расстояния являются ярчайшие сверхгиганты для голубых звёзд абс. величина составляет ок. —О (что близко к абс. величине новых в максимуме блеска), однако она является ф-цией интегральной светимости родительской галактики. Этого недостатка лишены красные сверхгиганты, светимость к-рых повсюду составляет ок. —8,0 . Характеристики ряда др. индикаторов расстояния также зависят от светимости вмещающей их галактики и(или) интенсивности звездообразования в них. Это относится к светимости наиб, ярких шаровых скоплений и диаметрам наибольших в галактике зон НИ и объясняется в осн. влиянием различия величины выборки. Более обещающей является обнаруженная недавно корреляция светимости зон НИ с дисперсией скоростей газа в них. [c.286]

Характер изменения относительной скорост звука Адф/аг в зависимости от частоты возмущения 1 амплитуда колебания пузырьков уменьшается и Адф—> 02. [c.331]

Как видим, интенсивность деформации возрастает с уменьшением угла сдвига Pi и переднего угла у. Надо полагать, что величина угла Pi в значительной степени должна зависеть от степени пластичности обрабатываемого металла, его способности к наклепу и к разупрочнению, т. е. от его физико-механических свойств и особенно от скоростей распространения волны пластической деформации и разупрочнения. Скорость распространения волны пластической деформации увеличивается с повышением модуля пластичности металла по уравнению [115] [c.68]

Интенсивность аннигиляции дислокаций определяется вкладами процессов сближения дислокаций противоположного знака, в результате которых дипольные конфигурации образуются путем поперечного скольжения (в случае винтовой компоненты) или переползания для краевой). Скорость р первого процесса оценивается как где [223], Тц — предел текучести, р, — модуль сдвига. Для второго она составляет и>1 р /т )В р п [226], где а — характерное напряжение трения кристаллической решетки. Сопоставление показывает, что при те < 10" первая скорость существенно превосходит вторую, и следовательно [c.247]

Приведенные сообрая<ения показывают, что величиной, характеризующей интенсивность источника, должен быть взят именно расход, несмотря на то, что определение числа Рейнольдса по максимуму модуля скорости, Ке г = угтах1 /у дает более естественную картину неустойчивости, поскольку при каждом фиксированном Ке растущими являются возмущения с азимутальным числом, не превышающим определенное значение. [c.80]

В некоторых случаях многофазная смесь может быть описана в рамках одной из известных классических моделей, в которых неоднородность отражается в значениях модулей, коэффициентов сжимаемости, теплоемкостей и т. д. (заранее определяемых через физические свойства фаз), т. е. только в уравнениях состояния смеси (см. 5 гл. 1). Например, жидкость с пузырями может иногда описываться в рамках идеальной сжимаемой жидкости, а грунт — в рамках упругой или упруго-пластической модели. Но при более интенсивных нагрузках, скоростях движения или в ударных процессах эти классические модели обычно перестают работать и требуется введение новых моделей и новых параметров, в частности, последовательно учитывающих неоднофазность, а именно существенно различное поведение фаз (различие плотностей, скоростей, давлений, температур, деформаций и т. д.) и взаимодействие фаз между собой. При этом проблема математического моделирования без привлечения дополнительных эмпирических или феноменологических соотношений и коэффициентов достаточно строго и обоснованно (например, методом осреднения более элементарных уравнений) может быть решена только для очень частных классов гетерогенных смесей и процессов. Эти случаи тем не менее представляют большое методическое значение, так как соответствующие им уравнения могут рассматриваться в качестве предельных или эталонов, дающих опорные пункты при менее строгом моделировании сложных реальных смесей, с привлечением дополнительных гипотез и феноменологических соотношений. Два таких предельных случая подробно рассмотрены в 5, 6 гл. 3. [c.6]

В.Д. Нацик [16] предположи г, что существует аналогия между изучением звуковых волн и движущимися дислокациями при переходе границы двух сред с разными модулями упругости и процессом излучения электромагнитных волн движущимися зарядами при переходе границы двух сред, различающихся ди-элек1рическими постоянными. Это позволило предсказагь возникновение звуковых сигналов при переходе дислокации через плоскость разрыва модулей упругости (например, при переходе дислокаций через границу зерна в поли-кристаллическом металле или при выходе дислокации на поверхность) и зависимость интенсивности звукового импульса переходного излучения от скорости, с которой дислокация выходит на поверхность. [c.258]

Консольная балка длиной 60 см, круглого поперечного сечения диаметром 40 мм, нагруженная равномерно распределенной нагрузкой с интенсивностью q, работает при температуре Г=600°. Материал балки — углеродистая сталь с модулем нормальной упругости = 1,5-10 Kzj M при 7=600°. Скорость установившейся [c.332]

В случае замкнутого контура, имеющего непрерывную касательную, интенсивность вихревого слоя в каждой точке контура равна модулю касательной скорости течения в этой точке, что дает возможность получить интегральное уравнение Фред-гольма 2-го рода [c.68]

Если сравнить кривые нагружения металлов с ОЦК- и ГЦК-решетка-ми с поправкой на модуль сдвига и температуру плавления (рис. 3.11) то, кривые упрочнения ОЦК-поликристаллов лежат значительно ниже, чем для плотноупакованных металлов. Кроме того, железо, молибден и ниобий подвергаются деформационному упрочнению (судя по наклону кривых) практически с одинаковой скоростью, но менее интенсивно, чем любой из металлов с ГЦК-решеткой. Поскольку эффекты модуля и температуры исключены, то различия в деформацион- [c.119]

Подобные уравнения могут быть полезными при анализе поломок, когда по размерам бороздок и модулю упругости можно определить интенсивность напряжений. Однако приведенное выше уравнение дает только грубую оценку, так как ошибка подсчета составляет 30—40%. Предлагается отличать АК, полученный расчетом с учетом приложенных напряжений Л/Сорлл, и по результатам анализа излома Д эфф. Между скоростью роста трещин и ДУСвфф име ется более тесная корреляция, чем с АКпр. [c.49]

В работе [228] исследовали эволюцию структуры и упругие свойства Си, подвергнутой интенсивной деформации РКУ-прессовани-ем при комнатной температуре и последующему отжигу при температурах до 500 °С. Упругие модули Юнга Е и сдвига G вычисляли из величин скоростей v и vt соответственно продольных и поперечных ультразвуковых волн по известным соотношениям [c.169]

Обработка имеющихся в литературе данных показывает,, что размах коэффициента интенсивности напряжений гораздоточнее определяет условие нераспространения трещины, чем величина а 1 [23]. Результаты расчетного анализа данных по неразвивающимся усталостным трещинам приведены в табл. 26. Для удобства сравнения материалов, имеющих различные модули упругости, в табл. 26 приведены отношения AKIE, так как величина АК/Е удовлетворительно характеризует скорость распространения трещины в различных материалах. Для сравне- [c.127]

Неравномерно нагретый по радиус диск переменной толщины Л, внутренты радиус которого г,, а наружный г ,. вращается с постоянной угловой скоростью О). По внутреннему контуру диск нагружен равномерно распределенным давлением кГ см а по наружному контуру — равномерно распределенной растягивающей нагрузкой интенсивностью (фиг. 26, а). Температурное поле диска является стационарным, температура по толщине диска постоянна. График изменения температуры по радиусу диска представлен на фиг. 26, б. В расчетах учитывается зависимосп, модуля упругости Е, коэффициента Пуассона jjL и коэффициента линейного расширения а от температуры 0. Эти зависимости считаются известными. При [c.243]

С увеличением температуры скорость циклического роста треш,ины увеличивается и начинает зависеть от продолжительности цикла нагружения. Происходит также снижение модуля упругости, деформация становится менее плоскостной, повышается интенсивность воздействия среды и, наконец, активизируются процессы ползучести. Возникновение трещины может оставаться внутризеренным, однако последуюш ий рост усталостной трещины в поликристаллическом материале приобретает все более межзеренный характер с повышением температуры, а также с уменьшением частоты нагружения, ростом продолжительности внутрицикловых выдержек и уменьшением размера зерен [51, 57-61]. [c.366]

При неизменных амплитуде скорости колебаний Ло) и параметрах а, Р, h, f. R иХ увеличение амплитуды ускорения Ачу приводит, как правило, к возрастанию модуля средней скорости движения частицы. Интенсивность этого возрастания за-Бнсиг от выбора фиксированных параметров [c.31]

Окончание второй фазы соответствует образованию макротрещины с определенными геометрическими параметрами, которые можно определить и измерить. Напряженно-деформированное состояние в зоне кончика образовавшейся трещины может бьпъ описано методами механики разрушения (с помощью коэффициента интенсивности напряжений, J-интеграла и т.д.). В пределах этой фазы наблюдается сильное прогрессирующее влияние накопленной поврежденности на макроскопические физико-механические характеристики материала (модули упругости, скорость звука, плотность, удетшное электросопротивление и т.д.). В настоящее время считается, что окончание этой стадии соответствует образованию макроскопической трещины длиной 1 мм. [c.379]

Результаты экспериментов [41 ], проведенных при комнатной температуре, подтверждают возможность определения скорости распространения трещины при малоцикловой усталости с заданной деформацией с помощью уравнения (6.6). В этом случае А является постоянной величиной. На рис. 6.34 результаты, полученные на малоуглеродистой стали, представлены в зависимости от коэффициента интенсивности псевдонапряжений, определяемого как произведение модуля нормальной упругости Е на коэффициент интенсивности деформаций е [c.218]

В поступающем на выкручивание алюминатном растворе всегда присутствуют примеси кремнезема, органических веществ, соды и др. В присутствии кремнезема, увеличивается стойкость алю-минатного раствора и, следовательно, снижается скорость его разложения. Кроме того, кремнезем загрязняет выделяющуюся при выкручивании гидроокись алюминия. Интенсивное выделение кремнезема в осадок наблюдается из раствора с кремневым модулем меньше 100. Поступающий на выкручивание раствор обычно имеет модуль 250—300. [c.79]

Равновесный модуль зависит гл. обр. от степени поперечного сшивания (вулканизации). Неравновесная часть модуля, как и внутр. трение, существенно зависит от числа полярных групп в цепи каучука и от количества активного наполнителя, т. е. от характера и интенсивности межмолеку-лярного взаимодействия. С понижением темп-ры, возрастанием частоты и скорости деформации неравновесная часть модуля и механич. потери возрастают, достигая максимума при переходе сеточного П. в стеклообразное состояние. В табл. 1 приведены нек-рые динамич. хар-ки различных сеточных П. с равновесным модулем Е = = 9 кг/см , определенные методом самопроизвольного сокращения при 20°. Возрастание я с увеличением полярности каучука иллюстрирует роль межмолекулярного взаимодействия во внутр. трении этих П. Tg определена при самопроизвольном сокращении, т. е. нри скорости деформации порядка 10 сек- ). [c.19]

Ряд значений коэффициента k, полученных Эрхардом при одной величине скорости скольжения и нагрузки, приведен в табл. 6.1. И. В. Крагельский рассмотрел несколько выражений для подсчета интенсивности износа, выведенных для условий микрорезания и упругого контакта между микронеровностями. Эти уравнения основаны на явлении усталости материала как главного фактора процесса износа. Уравнения включают геометрические характеристики поверхностей (высоту микронеровностей, радиус выступов и т. д.), механические свойства (предел текучести, модуль упругости и др.), коэффициент трения и усталостные характеристики материалов. Эти уравнения хорошо согласуются с экспериментально полученными соотношениями. Однако они сложны для практического применения, так как включают эмпирические константы, зависящие от геометрии поверхности. [c.110]

Весьма интенсивное экспериментальное исследование упругих модулей третьего порядка в последние годы отчасти связано с одним практическим применением звукоупругого эффекта возможностью определить величину напряжения в той или иной конструкции по различию скоростей сдвиговых волн, поляризация которых направлена в одном случае вдоль одноосного напряжения, в другом — перпендикулярно, а волновые векторы этих двух волн направлены перпендикулярио к направлению напряжения. [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...