Исследование обтекания изолированного профиля

ИССЛЕДОВАНИЕ ОБТЕКАНИЯ ИЗОЛИРОВАННОГО ПРОФИЛЯ [c.82]

Глава 4. Исследование обтекания изолированного профиля [c.83]

Предпринимались попытки построения, более строгой теории широкополосного шума, создаваемого случайными нагрузками на движущейся лопасти. Проведено исследование шума изолированного профиля, возникающего вследствие турбулентности пограничного слоя и вихревого следа, а также шума крыльев и вращающихся лопастей при обтекании их турбулентным потоком. Установлено, что широкополосный шум несущего винта [c.832]

На рис. 8.4 можно видеть, что применимость к лопаткам результатов исследований течений за уступами во всем диапазоне чисел Маха потока сомнительна. По своей природе такие течения не могут полностью моделировать вихревые следы. Экспериментальные данные для изолированных профилей и решеток согласуются между собой при 1 Моо 1,2, однако при более высоких числах М наблюдается значительное расхождение. Причиной этого могут быть особенности течения, присущие решеткам, однако возможно также, что на обтекании изолированного профиля сказываются ударные волны в аэродинамической трубе. [c.234]

Следует отметить, что рассмотренные здесь оба метода расчета позволяют определять профильные потери в решетках, составленных из профилей с бесконечно тонкими выходными кромками. Для определения расчетным путем профильных потерь в решетках лопаток с кромками конечной толщины необходимо привлечение дополнительно опытных материалов о влиянии толщины и формы выходных кромок на величину потерь в следе. Указываемое в литературе иногда мнение [ 12 ], что метод Л. Г. Лойцянского учитывает и кромочные потери, является ошибочным. Использованное в методе соотношение Сквайра и Юнга между (6 )" и 6 получено на основании исследования следа за изолированными профилями крыла самолета с практически бесконечно тонкой выходной кромкой очень мало При этом характер обтекания [c.44]

В работе [7] и в других исследованиях за расчетный режим работы решетки принят режим безударного обтекания профиля в решетке, близкий по смыслу к режиму минимальных потерь реальной решетки и совпадающий с ним для симметричных профилей. На рис. 2 по данным работы [7] представлены в зависимости от Р значения г б.у/б для решеток, составленных из дужек круга, а также дано значение г б.у/О =—0,5 для изолированного профиля. Как видно, для компрессорных решеток при х/=0,5 [c.69]

Решетка гидропрофилей представляет собой бесконечный ряд профилей одинаковой формы, установленных параллельно и на равном расстоянии друг от друга. Характеристики течения в такой решетке являются комбинацией соответствующих характеристик в криволинейных каналах и при обтекании изолированного гидрокрыла. Направление течения регулируется в большей степени, чем при обтекании изолированного гидрокрыла, но проточные каналы имеют конечную длину, и поэтому необходимо рассматривать условия течения на входе и выходе. Исследование решеток позволяет определить их характеристики, которые необходимы при проектировании различных гидравлических машин с вращающимся элементом от многолопастных винтов кораблей до радиальных и осевых насосов и турбин. Конечно, устанавливая связь между течениями в решетках и в машинах с вращающимся элементом, нужно учитывать некоторые основные факторы. Во-первых, во всех типах машин с вращающимся элементом происходит передача энергии от лопастей вращающегося элемента жидкости. Во-вторых, течение в решетках двумерно, в то время как в гидравлических машинах течение во вращающемся поле трехмерно. [c.358]

В работе [S.185] исследован импульсный шум винта на режиме висения. Установлено, что граница роста подъемной силы (где d ifdM = 0) профиля исследуемого винта хорошо согласуется с оцениваемым на слух началом возникновения интенсивных хлопков лопастей. Известно, что у данного профиля достижение границы роста подъемной силы сопровождается возникн0вен1 ем скачков уплотнения на верхней поверхности. Поэтому авторы предлагают следующее объяснение механизма возникновения хлопков лопастей у изолированного винта на режиме висения. Сходящ,ий с лопасти концевой вихрь создает перед следующей за ней лопастью переменное поле скоростей, которое вызывает на этой лопасти скачок уплотнения или перемещает уже имеющийся там скачок. Сопутствующее таким изменениям местных условий обтекания звуковое давление и проявляется в виде хлопков лопастей. Основанные на этой схеме расчеты дают приемлемые значения величин импульса давления. Сделан вывод, что хлопки лопастей могут быть уменьшены путем применения профилей, у которых прекращение роста подъемной силы с ростом угла атаки наступает при больших числах Маха. [c.867]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...