Основные уравнения и характеристики двухфазных потоков

ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ДВУХФАЗНЫХ ПОТОКОВ [c.6]

В схеме на рис. 162, а статические давления измеряются в точках, лежащих на одном диаметре цилиндра, перпендикулярном оси основного потока в схеме на рис. 162, б — в наименьшем сечении труб Вентури. Выражение (Х1.44) представляет собой статическую характеристику идеального прототипа массового расходомера. В действительности наблюдаются значительные отклонения от линейности, вызванные неидентичностью потоков в ветвях и влиянием режимов течения. Для -измерений гетерогенных потоков схема на рис. 162, а непригодна из-за сепарации компонентов под действием центробежных сил. В расходомере, выполненном по схеме рис. 162, б, следует ожидать существенного влияния на коэффициент преобразования соотношения фаз, так как потери напора в двухфазных потоках резко зависят от отношения скоростей фаз. Ряд схем, аналогичных рассмотренным, приведен в [165]. Так как уравнение Бернулли, использованное для вывода (Х1.44), действительно только на установившихся режимах, то массовые расходомеры с датчиками переменного перепада давления непригодны для измерений в динамических режимах. [c.382]

Экспериментальные исследования проведены в довольно узком диапазоне геометрических характеристик местных сопротивлений и основных параметров двухфазного потока, содержат методические неточности [1], а результаты опытов разных авторов иногда прямо противоположны [2 и 3]. Суш ествуюш ие методы расчета гидравлических потерь в местных сопротивлениях в большинстве случаев плохо согласуются с экспериментальными данными. Так, нормативный метод гидравлического расчета котлов [4], основанный па гомогенной модели двухфазного потока и использующий в большинстве случаев коэффициент местного сопротивления на однофазном потоке С1ф, может давать результаты, в 4 раза превышающие результаты опытов. Расчетные зависимости различных авторов, приведенные в [1], применимы только для расчета перепадов давления в случае резкого расширения двухфазного потока. Уравнения, полученные для расчета гидравлических потерь двухфазного потока при течении через внезапные сужения [2] и дифрагмы [5], имеют следующие общие недостатки потери в этих случаях рассматриваются лишь как результат внезапного расширения двухфазного потока от поджатого сечения струи до последующего сечения канала, а потери при сужении потока от входной кромки до поджатого сечения не учитываются. Кроме того, (истинное объемное газосодер- [c.145]

В связи с существенной нестационарностью процесса при снарядном режиме не удалось воспользоваться основной си-стелюй уравнений двухфазного потока ( 7.2) для обобщения опытных данных. Сильные колебания расхода, давления, теплового потока от стенки привели к известным трудностям как первичной обработки опытных данных, так н их обобщению. Кроме того, попытка систематизировать опытные данные по коэффициенту перемежаемости р как функции режимных параметров не дали положительных результатов из-за низкой точности измерений пульсационных характеристик и их зависимости от геометрии магистралей установки. Поэтому использована гомогенная модель двухфазного потока, позволившая произвести обобщение в виде зависимости числа Стантона от числа Рейнольдса, вычисленных по физическим параметрам пара на линии насыщения и по скорости жидкости на входе в участок. Расход, давление, тепловой поток и те.мпература насыщения осреднены по времени в окрестности рассматриваемого [c.215]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...