Теплоотдача при движении парожидкостных потоков

Теплоотдача при движении парожидкостных потоков [c.65]

Интересна качественная характеристика процесса, установленная в данном исследовании. При низких скоростях вынужденного движения и низких тепловых потоках жидкость двигалась в нижней части трубы, а пар — в верхней, с парожидкостной поверхностью раздела, имеющей во времени нестабильный характер. Даже при очень небольших весовых паросодержаниях (например, 1,6%) жидкость занимала очень небольшую часть объема трубы. Это соответствовало меньшим значениям локальных коэффициентов теплоотдачи в верхней части трубы и большим в нижней. Парообразование вызывало ускорение движения пара относительно жидкости, что приводило к волновым колебаниям поверхности раздела. Дальнейшее увеличение скорости пара усиливало характер волнового движения поверхности раздела и приводило к выбрасыванию части жидкости в верхнюю часть трубы. Жидкость смачивала верх трубы тонким слоем и в результате значение а вверху становилось выше, чем внизу, где слой жидкости толще. Переход от одного характера движения к другому определялся, по мнению авторов, совокупностью следующих факторов скорости, ускорения пара, паросодержания и теплового потока. Эти положения иллюстрируются приведенными на рис. 7 графиками изменения локальных значений а. [c.108]

Возможность возникновения режима с улучшенной теплоотдачей при движении парожидкостного потока N2O4 в трубе с величиной паросодержания 0<Х<1 и тепловыми нагрузками ниже критических может быть определена из неравенства, полученного эмпирически на основании опытных данных [c.140]

Сенько А. С. Исследование теплоотдачи при движении парожидкостного потока диссоциирующей четырехокиси азота внутри вертикальной трубы. Автореферат канд. дисс. Минск, 1974. [c.206]

Структура парожидкостного потока в трубе существенно изменяется по ходу жидкости. Па начальном участке трубы образуется зона прогрева, где кипение еще не возникает. Далее, по мере прогрева и перегрева жидкости в пристенном слое, возникает зона пристенного кипения и уже после нее возникает эмульсионный режим кипения, весьма похожий на обычное кипение в больщом объеме. По мере выкипания жидкости увеличивается объем паровой фазы, растет и средняя скорость движения парожидкостной смеси, происходит объединение паровых пузырей с образованием крупных паровых пробок, особенно в ядре потока. Пробковый режим кипения постепенно переходит в другой, так называемый стержневой режим, когда непосредственно со стенкой соприкасается только тонкий слой жидкости, а в центре трубы с больщой скоростью движется стержень пара. Па конце трубы толщина слоя жидкости заметно уменьщается и даже может нарущаться целостность этого слоя. И если во всех предыдущих случаях по мере выкипания жидкости величина а возрастала, то на последней стадии она уменьщается, так как часть поверхности исключается из процесса теплоотдачи кипением. Па рис. 2.68 показана структура потока в отдельных зонах по длине трубы и изменение величины коэффициента теплоотдачи а при этом. [c.114]

Интересно обратить внимание на возможность искусственного увеличения критических тепловых нагрузок путем турбулизации парожидкостной смеси и придания ей винтового движения. Впервые завихрители двухфазного потока в виде скрученной металлической ленты были применены в предвоенные годы в ЦКТИ для ртутных парогенераторов с целью предотвращения пленочного кипения, которое в связи с несмачиваемостью ртутью металлических поверхностей возникает при очень низких тепловых нагрузках. В последующих работах на этом пути было получено для воды искусственное увеличение кр в два раза и более (при переходе на пленочный режим), а также отсутствие ухудшения теплоотдачи вплоть до паросодержания х = 1 одновременно выявился большой рост гидравлического сопротивления. В связи с трудностями технологического и эксплуатационного характера турбулизаторы двухфазных потоков не нашли пока широкого промышленного применения. [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...