Напряжения в рельсах шейке рельса под головкой

Напряжения в шейке рельса под головкой [c.228]

Шейка рельсов современных типов имеет криволинейное очертание радиуса что дает более плавные переходы от головки рельса к шейке и от шейки к подошве и лучше соответствует ее напряженному состоянию, чем у рельсов старых типов (1а, Па и др.) с вертикальными гранями шейки. [c.109]

Максимальные напряжения в зоне перехода от головки рельса к шейке [c.179]

Сопряжение нижних граней головки с шейкой должно обеспечивать достаточную опорную поверхность для накладки и наиболее плавный переход от толстой головки к сравнительно тонкой шейке, чтобы снизить местные напряжения и повысить равномерность остывания рельсов после проката. В рельсах типов Р43, Р50, Р65 и Р75 принято г = 5-=-7 мм VI r = 10-=-17 мм. [c.9]

До сих пор рассматривались напряжения в рельсах, возникающие при их изгибе. Однако есть еще и другие виды напряжений, которые могут быть весьма опасными. В местах резкого изменения очертаний рельсов (например, переход от головки к шейке) и вокруг болтовых отверстий возникает концентрация местных напряжений. Чтобы уменьшить их, делают более плавные переходы по профилю рельса и стараются улучшить форму болтовых отверстий. Например, круглые отверстия лучше прежних овальных. [c.145]

В целях выяснения влияния различного рода факторов на напряженное состояние зоны перехода головки рельса в шейку были выполнены эксперименты по измерению напряжений концентрации в рельсах типа Р43, Р50, Р65 и КР80 [39]. [c.177]

В рельсах типа Р50 при аналогичной схеме нагружения напряжения равны 300СЦсГ/сж2, т кже приближаются к пределу текучести стали. И только в рельсах типа Р65 они не превышают 2500 кГ(см . Анализ полученных данных (ом. табл. 21) показывает, что на (величину напряжений в зоне перехода головки рельоа к шейке существенным образом влияет уме1ньшени высоты головки рельса, происходящее в результате ее вертикального износа. Так, строгание головки рельса на глубину 9 мм приводило к увеличе-,. нию напряжений в этой зоне в 1,34—2,5 раза. [c.179]

На фиг. 100 представлен график зависимости подголовочных напряжений от еличины эксцентриситета приложения нагрузки. Из графика видно, что влияние величины эксцентриситета неодинаково для различных типов рельсов чем больше радиус выкружки головки и толщина шейки рельса, тем в меньшей степени опасно внецентренное приложение нагрузки. [c.180]

Пример выявления дефектов в рельсе (в виде высверловок различного диаметра) приведен на рис. 4. Размеры и расположение отверстий указаны на дефектограмме. Отверстия в головке и со стороны подошвы рельса высверливались по вертикальной оси, в шейке просверливались сквозные отверстия. В качестве источника применялся Со активностью 700 мг-экв, напряжение на ФЭУ было 1550 в, диаметр коллиматоров 10 мм. Учитывая, [c.319]

Профиль рельса можно разделить на три отдельных элемента головку, шейку, подошву. При прокатке рельсов значительная разница ширины рельса по головке и по подовдве существенно влияет нй выбор калибров. Специфическая форма рельсового профиля вызывает необходимость давать различные обжатия разным участкам полосы. Обычно неравномерную деформацию осуществляют в первых калибрах, когда температура прокатываемого металла достаточно высока. Во избежание возникновения чрезмерных внутренних напряжений в металле в остальных калибрах применяют более равномерные обжатия. [c.137]

На иоследуемых рельсах датчики устанавливались (наклеивались) в зоне перехода головки рельса в шейку, где предполагалось возникновение концентрации напряжений. Общий вид опытных рельсов с наклеевными на них датчиками представлен на фиг. 98. [c.177]

Наибольшие касательные напряжения, возникающие в местах сопряжения головки и подошвь рельса с шейкой, приближённо определяют по формуле Тимошенко [5] [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...