Индуктивное сопротивлени

Для современных источников питания дуги переменного тока падающую внешнюю характеристику получают путем искусственного увеличения индуктивного сопротивления. [c.131]

Сварочные трансформаторы, как правило, имеют падающую внешнюю характеристику, их используют для дуговой ручной сварки и автоматической сварки под флюсом. Широко применяют трансформаторы с увеличенным магнитным рассеянием и подвижной вторичной обмоткой (типов тс и ТД). В этих трансформаторах (рис. 5.5, о) первичная I и вторичная 2 обмотки раздвинуты относительно друг друга, что обусловливает их повышенное индуктивное сопротивление вследствие появления магнитных потоков рассеяния. [c.188]

Для плавного регулирования сварочного тока изменяют расстояние между обмотками трансформатора. При сближении обмоток (рис. 5.5, б) происходит частичное взаимное уничтожение противоположно направленных потоков рассеяния и что уменьшает индуктивное сопротивление вторичной обмотки и увеличивает сварочный ток. Минимальный сварочный ток соответствует наибольшему расстоянию между обмотками и максимальным потоком рассеяния (рис. 5.5, в). [c.189]

Сварочные выпрямители состоят из трехфазного понижающего трансформатора /, выпрямительного блока 2, собранного из кремниевых полупроводниковых вентилей по трехфазной мостовой схеме (рис. 5.6). Падающая внешняя характеристика выпрямителя обеспечивается повышенным индуктивным сопротивлением понижающего трансформатора, у которого первичная и вторичная обмотки раздвинуты и размещены на разных концах магнитопровода (тип ВД). Плавное регулирование тока достигается перемещением подвижной первичной обмотки. [c.189]

Например, в быстрых расчетных моделях СГ средней и малой мощности можно выделить следующие типовые блоки 1) расчет геометрии активных частей 2) расчет обмоточных данных 3) расчет ненасыщенных параметров (активных и индуктивных сопротивлений) 4) расчет магнитной цепи в установившемся режиме 5) расчет насыщенных параметров 6) расчет потерь и КПД [c.124]

Произведение циклической частоты О) на индуктивность L называют индуктивным сопротивлением. Обозначив индуктивное сопротивление Х , запишем [c.242]

Как и индуктивное сопротивление катушки, емкостное сопротивление конденсатора не является постоянной величиной. Его значение обратно пропорционально частоте пере- [c.244]

Емкостное сопротивление конденсатора и индуктивное сопротивление катушки зависят от частоты (I) приложенного напряжения. Поэтому при постоянной амплитуде U колебаний напряжения амплитуда 1 , колебаний силы тока в цепи зависит от частоты (1) переменного напряжения. [c.244]

При дальнейшем увеличении частоты индуктивное сопротивление катушки начинает превышать емкостное сопротивление [c.245]

Если активное сопротивление провода первичной катушки мало по сравнению с его индуктивным сопротивлением, то приложенное напряжение Ui в любой момент времени примерно равно ЭДС самоиндукции, взятой с противоположным знаком. [c.246]

Изотермический процесс 81 Изотопы 315 Изотропность 88 Изохора 82 Изохорный процесс 81 Импульс силы 40 Импульс тела 40 Индуктивное сопротивления 242 Индуктивность 190 Индуктор 196 [c.361]

Наконец, подставляя это в Fx, получим окончательно для индуктивного сопротивления следующую формулу [c.264]

Если увеличить все размеры по оси z в некоторое число раз (при неизменных Г), то интеграл (47,4) не изменится ). Это показывает, что полное индуктивное сопротивление крыла не изменяется по порядку величины при увеличении его размаха. Другими словами, индуктивное сопротивление, отнесенное к единице длины крыла, падает с увеличением этой длины ). В противоположность сопротивлению полная подъемная сила [c.264]

В пределе, при стремлении размаха к бесконечности, отнесенное к единице длины индуктивное сопротивление обращается в н ль. В действительности при этом остается небольшое сопротивление, определяющееся расходом [c.264]

Аналогичные соотношения можно получить и для силы сопротивления. Наряду с формулой Жуковского для подъемной силы полностью переносится в теорию сжимаемой жидкости также и формула (47,4) для индуктивного сопротивления крыла. Произведя в ней те же преобразования (124,3) и (124,8), получим [c.650]

Для синхронного двигателя (СД) с электромагнитным возбуждением и пусковыми (демпферными) короткозамкнутыми обмотками уравнения электрического равновесия непосредственно вытекают из (5.7) и при переходе к индуктивным сопротивлениям, приведенным к номинальной частоте питания соо> имеют вид [c.107]

Для практического анализа параметры СЗ целесообразно выражать в относительных единицах, отражая при этом их связь лишь с геометрией (преимущественно относительной) и свойствами материалов ЭД. В качестве базового выбрано индуктивное сопротивление гладкого 114 [c.114]

В связи со скосом потока вектор подъемной силы крыла поворачивается на тот же угол Аа, так как его направление всегда перпендикулярно к истинному направлению потока (рис. 10.76). Проекция подъемной силы крыла конечного размаха ) на направление невозмущенного потока представляет собой силу так называемого индуктивного сопротивления-. [c.100]

Таким образом, влияние конечного размаха крыла сказывается в появлении особого рода (индуктивного) сопротивления даже в случае обтекания крыла идеальной жидкостью. [c.100]

Режим сварки при использовании трансформаторов с дросселем и трансформаторов с подмагпичивацием постоянным током регулируют путем изменения индуктивного сопротивления реактивной обдготки или участка сердечника, насыщаемого от дополнительной обмотки, питаемой no TOHJJUbur токо. г. [c.132]

При работе трансформатора основной магнитный поток Фо, создаваемый первичной и вторичной обмотками, замыкается через магннтопровод 3. Часть магнитного потока ответвляется и замыкается вокруг обмоток через воздушное пространство, образуя потоки рассеяния и s2- Потоки рассеяния индуктируют в обмотках электродвижущую силу, противоположную основному напряжению. С увеличением сварочного тока увеличиваются потоки рассеяния и, следовательно, возрастает индуктивное сопротивление вторичной обмотки, что и создает внешнюю падающую характеристику трансформатора. [c.189]

Таким образом, в общем случае обобщенные модели могут быть представлены системами взаимодвижущихся катушек (конденсаторов). В качестве обобщенной модели будем рассматривать систему с взаимодвижущимися катушками, так как практическое применение нашли индуктивные ЭМП. Каждую катушку можно представить двухполюсником с последовательным соединением активного и индуктивного сопротивлений. К зажимам катушки можно подводить или отводить электрическую энергию. Катушки могут иметь произвольные электрические соединения друг с другом. [c.56]

Уравнения (4.3) являются обычными дифференциальными уравнениями с вещественными постоянными коэффициентами, а в случае (o= onst они становятся линейными. Решение подобных уравнений излагается в математических справочниках и не вызывает затруднений. Однако постоянство индуктивных сопротивлений в (4.3), достигнутое при пренебрежении насыщением, приводит к большим погрешностям в решении уравнений. Учет насыщения в осях d, q осуществляется проще, чем для исходной модели ЭМП (рис. 4.1, а). Обычно насыщение учитывается раздельно по каждой из осей d. q. Для этого вводятся новые переменные в виде собственных и взаимных потокосцеплений катушек, которые связываются с токами с помощью заданных функций насыщения. [c.86]

Таким образом, ограничение по перегрузочной способности можно задавать в различных формах, что расширяет возможности.проектировщика. Насыщенные значения Xd и х также стабильны, но имеют несколько больший диапазон изменения, так как зависят не только от геометрических размеров зазора, но и степени насыщения магннтопровода, т. е. от всех остальных геометрических размеров и режимов работы. Уменьшение кривых, индуктивных сопротивлений рассеивания и активных сопротивлений естественно и объясняется соответствующим увеличением воздушного зазора и уменьшением числа витков. [c.207]

Зависимость индуктивного сопротивления от частоты. Хотя вы-ран ения (43.3) и (70.4) совпадают по форме, между ними имеются принципиальные отличия по су-щe твJ Электрическое сопротивление проводника при данной температуре является постоянной величиной, характеризующей проводник. Индуктивное сопротивление не является постоянной величиной, его значение прямо пропорционально частоте переменного тока. Поэтому амплитуда 1,п колебаний силы тока в проводнике индуктивностью L при постоянном значении амплитуды Um колебаний напряжения убывает обратно пропорционально частоте [c.242]

При выполнении условия (V1.1), т. е. при равенстве индуктивного сопротивления катушки емкостному сопротивлению конденсатора, и одинаковой силе тока одинаковыми оказываются и амплитуды колебаний напряжения на конденсаторе и катушке. Колебания напряжения на катушке и конденсаторе противоположны по фазе, поэтому сумма напряжений на них при выполнении условия (71.1) в любой момент времени равна нулю. В ре-Г1ультате напряжение на активном сопротивлении при резонансе оказывается равным полному напряжению [c.244]

Определить минимлльное значение индуктивного сопротивления, которое может быть достигнуто при заданных подъемной силе и размахе крыла 1=1. [c.266]

Обратим внимание на формальную аналогию между формулой (123,5) и формулой (47,4) для индуктивного сопротивления тонкого крыла вместо функции Г (г) в (47,4) здесь стоит функция OiS ji). Вввиду этой аналогии для вычисления интеграла [c.646]

В унифицированной СЗ по рис. 5.2, пригодной для ЭД разного типа, ротор представляется эквивалентными активными 21, К22 и индуктивными Х21, Х22 элементами, образующими две параллельные цепи. Для синхронного режима СД сопротивления одной из ветвей определяются наличием возбуждения, а другой — лишь его явнополюсно-стью. При отсутствии возбуждения (АД, СРД) для неявнополюсного СД, а также для гистерезисных ЭД в СЗ присутствует лишь одна ветвь ротора с сопротивлениями Кг тл Х - Последнее в зависимости от степе-Ди возбуждения и нагрузки СД может быть положительным или. отрицательным (выступая как емкостное). Намагничиваюший контур представлен в СЗ действительным индуктивным сопротивлением цепи намагничивания Хд (н) (хотя ток в нем при наличии возбуждения и не равен фактическому току XX), а введение в него в соответствии с понятием комплексной магнитной проницаемости активного сопротивления Го (т>) позволяет достаточно точно учесть также и потери в стали статора, что при обычном анализе синхронных ЭД вызывает определенные затруднения. [c.114]

Переходя к безразмерным величинам и учитывая малость угла скоса (sinAa Aa), получаем формулу для определения так называемого коэффициента индуктивного сопротивления крыла конечного раз.маха [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...