Коэффициент бокового сужения

По данным исследования модуля упругости и экспериментального определения коэффициента бокового сужения слоя пузырь- [c.75]

Коэффициент расхода незатопленного водослива при отсутствии бокового сужения можно определить по эмпирической формуле Ба-зена [c.81]

При наличии бокового сужения коэффициент расхода определяется по формуле [c.81]

Если поток воды, подходя к водосливу, претерпевает боковое сужение (рис. 7.15, а), расход через водослив уменьшается. Боковое сужение учитывается коэффициентом сужения е, который можно подсчитать по формуле [c.82]

Условие бокового сужения учитывается путем введения в основную формулу коэффициента сужения. [c.83]

Испытания на растяжение образцов различных размеров с одним и тем же коэффициентом концентрации напряжения а - 10 позволяют оценить влияние масштабного фактора (см. рис. 198, а). В области А наблюдается вязкое разрушение образцов малых размеров при напряжении, превышающем предел прочности материала. С понижением температуры это превышение разрушающего напряжения над пределом прочности становится более заметным благодаря уменьшению бокового сужения образца. В области В прочность образцов понижена из-за влияния абсолютных размеров образца при наличии концентрации напряжения. Состояние неустойчивости пластической деформации у дна надреза достигается прежде, чем успевает развиться значительная пластическая деформация образца в целом, и прежде, чем произойдет слияние трещин малых размеров в объеме материала. Трещина рас-370 [c.370]

Случай плавного сужения трубопровода (рис. 4-32,в). Здесь величину находим в зависимости от r/Dj (где г — радиус скругления боковых стенок входа) по графику на рис. 4-35. Коэффициент достигает минимума ( = 0,03) при r/Dj = = 0,2 и далее остается постоянным. [c.192]

Коэффициенты сопротивления вытяжных тройников зависят от перечисленных выше параметров, а приточных тройников обычной формы (без плавных закруглений бокового ответвления и расширения или сужения обоих ответвлений) — практически только от угла ответвления а и отношений скоростей wjw и wjw соответственно. [c.332]

Резко неравиомернос течение в собирающем канале имеет место даже при малых значениях характеристики аппарата Л,, так как направление отделяющихся струек мало зависит от этой характеристики. Поэтому увеличение коэффициента сопротивления пористой перегородки (например, за счет ее толщины) пли уменьшение ее коэффициента живо1 о сечения не дает требуемого эффекта. В этом случае не очень эффективны внутренние вставки, профиль которых рассчитан из условия получения постоянного статического давления вдоль раздающего канала (см. рис. 10.32, б). Кроме того, сужение этого канала по направлению к заглушенному концу раздающего канала может усилить унос взвешенных частиц, так как при этом, вследствие больших продольных скоростей, взвешенные частицы будут с еще болыней вероятностью отбрасываться к концу канала, а следовательно, еще больше увеличивать их концентрацию в месте, соответствующем наибольшим скоростям струек после выхода из боковой поверхности в собирающий канал. [c.303]

Однако так как рассматриваемая область окружена материалом, оказывающим сопротивление возникновению текучести, то в ней не смогут развиться пластические деформации названной величины. Допустим, что удлинение, отвечающее пределу текучести, составляет 4%. Тогда малый элемент материала должен будет сузиться в поперечных направлениях на 2%. Но в окружающем материале предел текучести не будет достигнут, так что в нем получатся только упругие деформации. Предположим, что предел текучести равен 2100 кг/см , а модуль упругости Е=2 100 ООО кг/см , тогда упругие деформации в осевом направлении равны 0,001, а в поперечных направлениях 0,0003 (считая коэффициент Пуассона равным V—0,3). Таким образом, в материале, окружающем небольшую пластическую область, боковые упругие деформации составляют только три двухсотые части, или 1,5% соответствующих пластических деформаций, возникающих в упомянутой области при условии ее свободного деформирования. Поэтому, помимо малых пластических деформаций, в этой области должны иметь место упругие деформации ). То же может получиться и во многих других более слабых областях. При этом может оказаться, что среднее напряжение превысит значения местного предела текучести тогда дальнейшее увеличение нагрузки постепенно приведет напряжения в образце в состояние неустойчивого равновесия (предполагается, что отсутствуют резкие концентраторы напря-. жения — такие, как резкие выкружки у концов цилиндрической части образца, небольшие отверстия или надрезы). При некоторой более высокой нагрузке становится возможным образование нового типа пластических деформаций, когда последние развиваются без поперечного сужения, а именно образование пластических деформаций простого сдвига в тонком слое образца, наклоненном под углом 45° по отношению к направлению растяжения. В п. 13 гл. XV было показано, что при простом сдвиге пластические деформации в стали возникают при напряжении сдвига т = ао/]/3=0,577ац, где Ор есть нижний предел текучести стали при одноосном растяжении. В случае плоского напряженного состояния простого сдвига X в тонком слое AB D материала (фиг. 273), наклоненном [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...