Площади сечений валов, ослабленных

Моменты сопротивления и площадь сечения валов, ослабленных пазами для двух стандартных шпонок [c.106]

Моменты, сопротивления и площади сечения валов, ослабленных прямоугольными шлицами [c.419]

Моменты сопротивления и площадь сечения валов, ослабленных шлицами [c.137]

Площади сечений валов, ослабленных пазами 135. 136 Плунжерные насосы 703 Пневматические приборы 23, 24, 25 [c.839]

Моменты сопротивления и площади сечения валоВ ослабленных шпоночным пазом [c.66]

При определении моментов сопротивления и площадей сечения валов чаще всего приходится иметь дело с конструкциями, в которых вал имеет паз (или канавку) для шпонки или же вал ослаблен шлицами эти местные ослабления вала при предварительном расчете следует учитывать, пользуясь табл. 26 и 2в или таблицами справочников. [c.419]

Геометрические характеристики некоторых сечений Моменты сопротивлений и площади нетто-сечений валов, ослабленных шпоночными канавками и поперечными отверстиями [c.390]

Кавитационные характеристики центробежного насоса улучшаются с уменьшением размеров втулки рабочего колеса. По данным опытов [93], уменьшение диаметра втулки со 115 до 78 мм привело к увеличению площади сечения потока на входе примерно на 8%. Это небольшое увеличение площади в значительной степени улучшило кавитационные качества насоса. При одном и том же давлении на входе подача насоса увеличилась в среднем на 12%. По тем же причинам целесообразным, с точки зрения ослабления кавитации и ее последствий, является уменьшение диаметра проходного вала у центробежных насосов с рабочими колесами двухстороннего в.кода. [c.134]

Моменты сопротивления IV и IV и площади сечении Р валов, ослабленных назом для одной стандартной шпонки ь X [c.220]

Мо.менты сопротивления 1Г и и площадь сечения Г валов, ослабленных лысками под ключ [c.222]

Одновременно с указанными преимуществами шпоночные соединения имеют ряд существенных недостатков. Вследствие относительно небольших площадей смятия и среза шпонок, ослабления сечения валов и втулок и концентрации напряжений они не могут передавать большие крутящие моменты. Применение же нескольких шпонок значительно ослабляет сечение вала. В то же время трудность обеспечения точного углового расположения шпонок на валу приводит к неравномерному распределению нагрузки между шпонками, что значительно снижает эффективность применения нескольких шпонок. Шпоночные соединения дают худшее, сравнительно с другими видами соединений (например, шлицевыми), [c.516]

Простейшая муфта данного типа — со срезным штифтом (рис. 11.3) материал штифта - сталь 45, закаленная до твердости HR 38—43 втулки из стали 40Х, HR 48-53 расстояние R от оси вала до оси штифта порядка (2 —2,5) вала-Диаметр штифта определяют из условия среза его силой i max, возникающей при аварийной нагрузке F =T JR площадь поперечного сечения штифта в месте среза (с учетом ослабления ее риской, если она предусмотрена) [c.282]

Коэффициенты снижения момента сопротиаиения и площади сечения для валов, ослабленных поперечным отверстием [c.109]

Моменты сопротивления ТГ и и площадь сечения Г валов, ослабленных г шли11ами (зубьями) шириной Ь [c.222]

Другое предложение, повлекшее за собой большую серию исследовательских работ, было сделано А.Уэллсом [376, 107]. Оно состояло в измерении раскрытия дна надреза, имевшего параллельные грани (рис.4.3.2, а). Перемещения измерялись непосредственно между точками А к В путем опирания концов лопаточного датчика, который поюрачи-вался на угол 0, когда расстояние АВ увеличивалось. В дальнейшем эта идея об измерении раскрытия конца трещины 8 развивалась в основном в двух направленях. Одно из них состояло в измерении различными способами положений кромок трещины по достижении критического состояния — начала движения ранее созданной усталостной трещины. Это были либо расстояние между точками С и Д где кончалось искривление берегов трещины (рис.4.3.2, б), что соответствовало примерно точке окончания зоны пластических деформаций СВ, либо расстояние между точками и Р, выбранное условно. Измерения проводились либо на разрушенном образце путем составления двух его половин, либо на надрезе-свидетеле, который не разрушался, но бьш близок к критическому состоянию. Второе направление в измерении 8 состояло в регистрации некоторого интегрального перемещения половин образца относительно друг друга. Такой подход возможен в тех случаях, когда ослабленная часть оОразца (рис.4.3.2,в) сильно уступает по площади или моменту сопротивления брутго-сечения. Тогда можно считать, что половинки образца являются абсолютно жесткими телами, и принять кинематическую схему перемещений. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...