Треугольная разбивка трубок

Для треугольной разбивки трубок и движения теплоносителя по длинной диагонали — 0,866 [c.154]

Теплофикационный подогреватель 16, 17, 108, 177—180 Термические напряжения 30—33, 260, 356 Термическое сопротивление 48, 80 Технологичность конструкции 9 Толщина стенки трубок 44— 45, 225 Треугольная разбивка трубок 34 Труба с поперечными ребрами 95—99 [c.422]

Частным случаем шахматной разбивки является треугольная разбивка (фиг. 14, б), когда оси трубок размещаются в вершинах равносторонних треугольников, сторона которых равна шагу /. Эту разбивку называют также ромбической, так как каждые четыре соседние трубки лежат в вершинах ромба, короткая диагональ которого равна его сторонам. Треугольная разбивка наиболее распространена, главным образом из-за компактности, т. е. возможности при одном и том же шаге разместить на единице площади трубной доски наибольшее число трубок и иметь в единице объема наибольшую поверхность теплообмена (см. 8). [c.34]

Из сравнения этих выражений видно, что при одинаковом шаге на одной и той же площади трубной доски при треугольной разбивке можно разместить в 1,155 раза больше трубок, т. е. иметь на 15,5% большую поверхность теплообмена, чем при квадратной. [c.36]

При треугольной разбивке и поперечном омывании пучка (фиг. 14, б) направление потока может быть по длинной диагонали ромба (по стрелке А), или короткой (по стрелке Б). Если расстояние между осями крайних по потоку трубок обозначить D2, то число поперечных рядов при движении вдоль короткой диагонали равно [c.40]

Таким образом, этот коэффициент в 1,115 раза больше, чем при движении по длинной диагонали. Следовательно, при треугольной разбивке и движении вдоль длинной диагонали число трубок по ходу потока в 1,732 раза меньше, чем при движении вдоль короткой диагонали, а живое сечение меньше в 1,155 раза. При ряде расчетов, например, гидродинамического сопротивления пучка в поперечном потоке, необходимо предварительно определить среднее число трубок в пучке по ходу потока (число поперечных рядов). Оно равно общему числу трубок, деленному на среднее число трубок в одном поперечном ряду. Если обозначим расстояние между осями крайних трубок поперечного к потоку ряда Di, а соответственный поперечный шаг [c.40]

Охлаждающая вода идет по трубам сверху вниз в один ход, а масло поступает в межтрубное пространство, разделенное поперечными перегородками в виде чередующихся дисков и колец, что создает зигзагообразное течение масла навстречу воде (противоток), а также поперечное омывание трубок маслом (рациональность этого изложена в 19). Трубки латунные, а для морской воды иногда мельхиоровые. Трубные доски стальные или латунные в зависимости от свойств воды. Разбивка трубок треугольная с малым относительным шагом для уменьшения числа поперечных перегородок. При трубках 14/12 шаг = 17 мм, т. е. относительный шаг [c.113]

В качестве примера приложения разработанной методики к расчету теплообменных аппаратов разберем воздухоподогреватель трубчатой конструкции с треугольной разбивкой и движением одного теплоносителя в трубах, а другого поперек труб. Треугольная разбивка определяется следующими конструктивными параметрами наружный диаметр трубок относительный шаг разбивки <1 относительная толщина (точнее полутолщина) трубок [c.152]

Выведенные выше соотношения позволяют произвести анализ зависимости основных параметров воздухоохладителей от целого ряда показателей теплового, аэродинамического, конструктивного характера. Такими показателями являются значение ср, которое характеризует эффективность тепловой работы аппарата, гидродинамическое сопротивление Др, величины удельной поверхности теплообмена f в м 1м , коэффициент сужения сечения и коэффициент заполнения объема т] ,. Для трубчатой конструкции три последних конструктивных показателя могут быть выражены через наружный диаметр трубок d , относительные шаги разбивки и относительную толщину стенок трубок Проведем в качестве примера подобный анализ для конструкции воздухоохладителя с движением охлаждающей воды в гладких трубках, треугольной разбивкой их и поперечным обтеканием этих трубок охлаждаемым воздухом. [c.157]

Разбивка трубок в подогревателях обычно треугольная с шагом г = + 6 мм. В подогревателях с использованием скоростного эффекта пара для обеспечения большей скорости пара можно уменьшать шаг вплоть до = + 3 мм. При этом следует учитывать нормы Котлонадзора о минимальном сечении мостика (см. фиг. 13). Толщина трубных досок определяется на основе расчета на прочность. [c.187]

При сопоставлении сребренных трубок но весовым показателям значения обеих координат в (31) следует делить на вес единицы поверхности Ь, который равен частному от деления веса 1 пог. м трубы на ее наружную (по сребренной стороне) поверхность. При сопоставлении по объемным показателям значения обеих координат в (31) нужно множить на удельную поверхность теплообмена /, которую целесообразно относить к объему не самой трубки, а к минимальному объему, занимаемому ею в пучке. Если принять треугольную разбивку и минимальное расстояние между оребрением соседних трубок 1 мм, то объем, занимаемый 1 пог. м сребренной трубки, представляет прямоугольную призму, основание которой — правильный шестиугольник, описанный вокруг окружности диаметром ( + 2Н + ) мм йн—диаметр несущей трубки к — высота оребрения в мм) и равен 0,866 (с -Ь 2/г -Ь 1) 10 м . Если оребрению придано шестиугольное очертание (ом. главу V), то основание призмы будет вписанным в ту же окружность шестиугольником и объем составит 0,65( + 2к + 1) - Ю" ж , т. е. на 25% меньше, чем при обычном (круглом) очертании оребрения. [c.16]

Конструктивные данные были выбраны следующие трубки латунные и-образные диаметром 16/14,5 мм, число ходов воды — 4 разбивка трубок треугольная с шагом 21 мм в первых двух ходах и 19 мм в третьем и четвертом. Для создания более равномерной 142 [c.142]

С = 480 т/ч. Разбивка трубок треугольная. Определить величину протечек при максимальном (в пределах допусков) значении зазоров. [c.228]

Из условия размещения этого количества трубок при треугольной их разбивке с шагом 22 мм получают необходимую площадь трубной доски 0,194 и соответствующий ей внутренний диаметр батареи 500 мм. Наружный диаметр по фланцу батареи принят 580 мм. В соответствии с этим, а также с учетом необходимости размещения отбойного щита над батареей принимают внутренний диаметр корпуса >вн=0,8 м. [c.281]

Коридорная разбивка (фиг. 14, а) характеризуется величиной поперечного и продольного шагов или же относительными шагами и фа а с1 . Частным ее случаем является квадратная ра> бивка (фиг. 14, г), когда оси трубок расположены в вершинах квадрата со стороной, равной шагу t. Квадратная разбивка применяется значительно реже треугольной из-за меньшей удельной поверхности теплообмена при том же шаге и диаметре трубок, т. е. худшего использования объема аппаратов. [c.35]

Преимущество по сравнению с треугольной и квадратной разбивкой состоит в более равномерном заполнении сечения вблизи стенок круглого корпуса (ср. с фиг. 14, е). Поэтому указанный метод разбивки применяется при движении жидкости или неконденсирующихся газов вдоль трубок в межтрубном пространстве круглого сечения. [c.35]

Произвести с помощью расчета анализ того, возможно и целесообразно ли использование перегрева пара для нагревания воды выше температуры насыщения греющего пара. Принять трубки стальные 32/26 мм разбивка треугольная с шагом i= 42 мм омывание трубок паром продольное по противотоку весовая скорость воды в трубках w i 2 = 4000 кг/м час. [c.197]

У воздухоподогревателя системы ЦКТИ с одноходовым перекрестным током (см. фиг. 7) поверхность теплообмена около 350 образуется стальными трубками 20/17, которые приварены к трубным доскам. Разбивка трубок треугольная с шагом 34 мм, расчетное число трубок 1765, полезная длина 3,41 м. Воздухоподогреватель [c.134]

Для исследованной в БИТМ трубки № 2 длиной 0,5 м вес ее n ч = 0,5-1,66 = 0,83 кг. Объем V уч подсчитан для прямоугольной призмы вьюотой 0,5 м с основанием — правильным шестиугольником с радиусом вписанной окружности 26,25 мм, это соответствует треугольной разбивке Т1рубо к с шагом 52,5 мм, т. е, с расстоянием между оребрением соседних трубок в 1 мм V = 0,5 3,464 X 0,02-6252 = 0,001195 [c.123]

Существенным недостатком рассмотренных конструкции регенеративных подогревателей низкого. и яовышенното давления и теплофикационных подогревателей является невьюокое спользо-вание их объема, которое можно оценить коэффициентами заполнения Цтр и использования И/п , трубной доски. Коэффициент заполнения трубной доски —это отношение действительного количества трубок в пучке к числу трубок, которое можно разместить при данном шаге треугольной разбивки и при полном использовании площади трубной доски. Коэффициент использования трубной доски Птр — отношение общего сечения всех трубок (по наружному диаметру) к площади трубной доски. В табл. 11 приводятся значения Цтр и и р, отнесенные к внутреннему диаметру корпуса для серийных регенеративных и тепло( )икационяых пароводяных подогревателей, сконструированных и изготовляемых разными заводами. Значения этих коэффициентов подсчитаны по (формулам [c.128]

Поясним это численным примером. Трубный пучок согласно фиг, 119 имеет наружный диаметр трубок = 14 лш шаг треугольной разбивки = 17 мм расстояние между перегородками к = 79 мм внутренний диаметр корпуса = 301,68 мм, а кольцевой перегородки = 300,4 мм (с учетом максимальных допусков). В межтрубном пространстве движется масло его кинематическая вязкость v = 22,5-10 м 1сек, а расчетная скорость в пучке, т. е. при отсутствии протечек, да = 1,012 м1сек. Следовательно, действительная скорость в пучке будет Ш1= и ) , а кри- [c.223]

Наружная поверхность 1 пог. м трубки составляет м . Соответственно элементарный объем пучка (т. е. объем, приходящийся на 1 пог. м трубки) при квадратной разбивке составляет t M , а при треугольной 0,866i ai . Поэтому поверхность теплообмена, приходящаяся на единицу объема теплообменного аппарата (удельная поверхность), считая по наружному диаметру трубок, будет при квадратной разбивке [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...