Хромоникелевые Термомеханическая обработка

Так, по данным И. И. Новикова и В. К. Портнова для двухфазных латуней хорошие результаты дает термомеханическая обработка, состоящая из закалки и прокатки при температурах бейнитного превращения, для двухфазных титановых сплавов и нержавеющей хромоникелевой стали — сильная горячая деформация в а+Р- и а+у"Областях соответственно в) сплавы, получаемые методом по- [c.572]

Механические свойства после термомеханической обработки 120 Хромоникелевые стали — Коэффициент линейного расширения 122, 127 [c.387]

Форма ядра сварной точки, его расположение относительно площади контакта и его размеры —это главные факторы, определяющие прочность единичной сварной точки. Вообщето трудно себе представить более несовершенную прочностную модель, чем единичная сварная точка. Выше уже отмечалось, что вокруг ядра получается резкая концентрация механических напряжений. Картина таких напряжений изображена на рис. 4.5. Никакие ухищрения посредством термомеханической обработки не могут изменить геометрию конструкции соединения с ее концентраторами в точке К- Это значит, что резкость концентрации обязательно сохраняется для любых точечно-сварных соединений из любых металлов. Действие концентрированных напряжений может быть несколько смягчено созданием пластического металла по кольцу концентрации или, наоборот, усилено сохранением послесвароч-ной закаленной структуры. На рис. 4.5 даны типовые графики ядра и зоны термического влияния вокруг него. Сохранение одинаковой твердости ядра и зоны термического влияния (примерно по кривой 1—1—1) свойственно коррозионно-стойким аустенит-ным хромоникелевым сталям. Твердость по кривой 2—2—2 характерна для незакаливающихся металлов и сплавов, упрочненных холодной деформацией. В этом случае в зоне термического влияния происходит операция отжига, которая завершается снижением показателей твердости. Кривые I—3—/ или 1—2—/ [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...