Левченко

Диапазон применения формул (1.17), (1.18) х— 14-2 Re = 10 4-5-10 . Формулы могут быть распространены с меньшей точностью ( 12%) до х 10. Для X 1,2 и Re = 1,5-10 10 можно воспользоваться формулой Ю. Д. Левченко [c.21]

Переплет художника В. Т. Левченко [c.2]

Рис. 57. Фотоснимки турбулентных горящих факелов. Факелы а и б получены при съемке с экспозицией 0,005 сек., факел в — при экспозиции 0,5 сек (П. В. Левченко)

Рис. 63. Зависимость длины горящего факела от скорости истечения из сопла (исследование П. В. Левченко и Б. И. Китаева)

На рис. 63 видно, что характер кривых аналогичен кривой, приведенной на рис. 60 и подтвержденной в других исследованиях, но если во втором случае ламинарный режим горения заканчивался при значении е =3000 (для вытекающего потока с ламинарный режим горения сохранялся в зависимости от диаметра сопла до значений Re = 7400- 10700 (для генераторного газа соответственно для fo=10,l мм и 45,8 мм). [c.119]

Объясняя указ анное выше явление, Б. И. Китаев сделал [82] маловероятное предположение, что турбулентный поток, потеряв при выходе из сопла контакт со стенками, как бы успокаивается и дает ламинарный режим горения, без заметных завихрений, в отличие от вызывающих неспокойное горение факела крупных завихрений, свойственных турбулентному режиму. Развивая эти взгляды Б. И. Китаев и П. В. Левченко в дальнейшем приходят к более правильному выводу, что число Re, рассчитанное для выходного сечения сопла, вообще не может характеризовать режим горения в факеле, поскольку взаимодействие сил инерции и торможения в открытой струе принципиально отлично от такого взаимодействия для потока в трубах. [c.119]

И. В. Левченко и Б. И. Китаев [81] получили формулу для видимой длины свободно горящего турбулентного факела (газ холодный) [c.123]

В других интервалах р и t значения энтальпии и энтропии приняты HQ данным Г. Т. Левченко [Л. 79] и имеют погрешность, достигающую нескольких процентов. [c.36]

Расчет напряжений в корпусе стопорного клапана выполнен под руководством старшего научного сотрудника НПО ЦКТИ А.И. Левченко. [c.219]

Как будет показано ниже, аналогичные несоответствия при попытке характеризовать величиной Re режимы сжигания газа в открытом факеле навели П. В. Левченко на мысль о целесообразности ввести, в качестве определяющего, критерий другого вида (см. стр. 84). [c.79]

Учитывая эти обстоятельства, рассмотрим опытные данные Б. И. Китаева и П. В. Левченко, которые определяли длину свободного диффузионного факела фотографированием его видимых гран щ с проверкой этих наблюдений при помощи анализа продуктов горения в конце факела [Л. 72]. [c.82]

Каждая из рассматриваемых кривых была получена исследователями при постоянном диаметре насадка. Кроме того, Б. И. Китаевым и П. )В. Левченко были проведены опыты при соблюдении постоянства расхода сжигаемого газа. При увеличении скорости истечения коксового газа, которое осуществлялось путем уменьшения диаметра насадки, длина факела сокращалась. По-видимому, увеличение скорости истечения газа, удлиняющее факел, оказывает менее заметное влияние, чем уменьшение диаметра насадка, укорачивающее факел. [c.83]

A. М. Левченко, Г. К- Закопайло и др. решаются задачи обработки слоистых материалов для медицинской промышленности. Группой [c.20]

Ковалевко АЛ., Левченко AJL, Сафовов ЛЛ. Методы и критерии оценки теплового, напряженного и деформированного состояний мощных паровых турбин. М. Энергетическое машиностроение (НИИЭИнформэнергомаш). 1980. № 6. [c.266]

Совершенно иные результаты были получены П. В. Левченко, когда он обработал те же опытные данные в системе координат 1ф/( о = = / где и)о —скорость исте- [c.83]

Экспериментальная работа по изучению свободного турбулентного факела была проведена также О. Н. Ермолаевым под руководством С. Н. Шорияа. Длина пламени определялась визуально по светящимся очертаниям границ факела в условиях затемненного помещения. Сжигался городской (московский) и сжиженный (бутан-пропа-новая смесь) газы при истечении из сопл малого дпаметра (от 2,7 до 10,1 мм). Отличие от опытов П. В. Левченко заключалось еще в том, что температура городского газа перед его истечением из сопла могла поддерживаться различной в пределах от 20 до 680° С. Подогрев сжиженного газа осуществлялся до 480° С. Скорости истечения газа доводились до 50 ж/се/с, абсолютная длина факела доходила при этом до 1—2 м. [c.84]

Формулы (5-36) и (5-37) похожи на выражение (5-34), полученное Левченко, однако в отличие от последнего формулы имеют одинаковый коэффициент 56,3 как для городского газа, так и для сжиженного, а значение показателя степени при wjgd в случае городского газа меньше, чем этого можно было ожидать по данным Левченко. Эти неувязки следует отнести, по-видимому, за счет некоторого различия [c.85]

Заметим, что комплекс wjgdr в уравнении (7-2) является безразмерным критерием Левченко (ср. гл. V, стр. 84), а комплекс iji rYr/ BYB — критерием, представляющим собой отношение плотности тока газового и воздушного потоков. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...