Адиабатический к. п. д. газовых

Отсюда следует, что для практического осуществления газотурбинной установки необходимо иметь компрессор и газовую турбину с весьма высокими к. п. д. Адиабатический к. п. д. газовых турбин составляет примерно 0,85— 0,90 таким же или незначительно меньшим к. п. д. должен обладать и компрессор. В настоящее время адиабатический к. п. д. турбокомпрессоров достигает 0,8—0,85, что достаточно для указанных целей. Тем не менее дальнейшее улучшение компрессоров является актуальной задачей, так как даже незначительное увеличение омп позволит заметно повысить эффективный к. п. д. газотурбинной установки в целом., , . [c.259]

Адиабатические компрессоры 233 Адиабатический к. п. д. газовых турбин 259 [c.333]

Как следует из уравнения (87), выражение для к. п. д. цикла со сжатием пара аналогично выражению для к. п. д. газовой турбины с адиабатическим сжатием и адиабатическим расширением. [c.95]

Адиабатический к. п. д. фреонового насоса. . 0,8 Механический к. п. д, газовой и фреоновой турбин [c.276]

На рис. 153 показано также относительное изменение газовой мощности генератора , адиабатического к. п. д. г , темпера- [c.349]

На термический к. п. д. современных газовых турбин с осевым компрессором и адиабатическим сжатием влияют следующие факторы. [c.392]

Схема и принцип работы газовых турбин. Адиабатический, эффективный и относительный к.п.д. турбины. Движение газа в турбине. [c.175]

Важным для исследования движения ракет было нахождение скорости выброса газа из ракетного сопла. Расчеты истечения газа из сопла рассматривались до того в теории газовых турбин и были перенесены на ракеты, в основном без особых изменений. Из первых работ, посвященных адиабатическому истечению газов из сопел применительно к ракетам, отметим работу Д.П. Рябушинского Теория ракет (1920 г.). В 20-х гг. прошлого века в исходное уравнение движения ракет было внесено уточнение, а именно указано на необходимость учета избытка давления на внешнем срезе сопла ракеты в сравнении с атмосферным давлением. [c.79]

Гипотеза инициирования взрыва в очагах была выдвинута и обоснована Ф.П.Боуденом и А. Д.Иоффе при исследованиях возбуждения взрыва конденсированных ВВ механическим ударом [40]. К основным механизмам образования очагов при ударе они относили адиабатическое сжатие газовых включений, трение между частицами вещества и частицами примесей, вязкостный нагрев взрывчатого вещества при высокоскоростном деформировании. Необходимость введения понятия горячих точек в описание процесса инициирования негомогенных ВВ ударной волной обусловлено тем фактором, что в инициирующих ударных волнах среднеобъемная температура взрывчатого вещества оказывается слишком низкой, чтобы вызвать наблюдаемое быстрое разложение. Очаговый характер процесса не исключает, разумеется, вклад гомогенного разогрева в объемное разложение ВВ, однако для большинства твердых взрывчатых веществ в режиме инициирования гомогенный разогрев, по-видимому, не является определяющим. [c.282]

Осевой колтрессор с адиабатическим к. п. д., доходящим до 86%, установленный иа одном валу с газовой турбиной, засасывает атмосферный воздух и сжимает его до давления, определяемого оптимальной сте- [c.538]

Отсюда следует, что для пра1ктиче-ского осуществления газотурбинной установки еобходимо иметь компрессор и тазовую турбину с весьма высокими к. п. д. Адиабатический к. и. д. газовых турбин составляет примерно [c.222]

Данные табл. 4-29 получены при тех же значениях внутреннего относительного к. п. д. газовых турбин и адиабатического к. п. д. компрессора, что и для МГДУ. Так же выбраны значения механических к. п. д. и к. п. Д. генератора электрического тока. Внутренний относительный к. п. д. паровой турбины принят равным 0,86. [c.293]

Для адиабатического сжатия формула (3.3.) дает величину вихр. =0,07. Это значение следует сравнить со значениями коэффициентов и k газовой холодильной машины с адиабатическим расширением, работающей при тех же температурах Т и Т . Величина представляет собой значение холодильного коэффициента машины, не использующей работу расширения. Вычисление дает = 0,45 и S = 0,97. Отсюда видно, что цикл с вихревой трубой обладает значительно меньшим холодильным коэффициентом, чем обычный цикл газовой холодильной машины. Относительный к. п. д. цикла с вихревой трубой ио сравнению с газовой холодильной машиной Т отн. = вихр./ составляет, следовательно, 7,3%. Поскольку онисанпые выше газовые холодильные машины обладают небольшими к. п. д. по сравнению, например, с паровыми компрессионными машинами, представляется маловероятным, чтобы вихревые трубы приобрели большое практическое значение, за исключением тех случаев, когда необходимым требованием является предельная простота конструкции. [c.15]

Схема паросиловой установки с промежуточным перегревом пара теплом отходящих газов представлена на рис. 13-27. Пар из перегревателя 1 с температурой и давлением р поступает в начальную часть (ступень высокого давления) турбины 2, где в процессе 1 — Ь (рис. 13-25) адиабатически расширяется до некоторого давления р. После этого пар в промежуточном перегревателе 3 нагревается при постоянном давлении р/ до температуры ta, процесс Ь — а называется промежуточным перегрево М пара. Далее пар поступает во вторую ступень турбины 4, где происходит адиабатическое расширение а—2 до конечного давления рг в конденсаторе 5. Вместо перегрева пара теплом отходящих газов (газовый промежуточный перегрев) иногда применяется перегрев острым паром из котла. Однако при этом термический к. п. д. цикла снижается, вследствие чего паровой промежуточный перегрев большого распространения не получил. [c.255]

В отличие от обычных двигателей внутреннего сгорания свободно-поршневой генератор газа не отдает энергию потребителю. Эффективную работу совершает газовая турбина (ГТ). Для оценки эффективности работы СПГГ вводится понятие газовой мощности, под которой понимают мощность газовой турбины с к. п. д., равным единице при адиабатическом расширении газа, вырабатываемого СПГГ. [c.339]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...