Нагрев Продолжительность при аустенитизации

Кратковременный нагрев в интервале температур от 900— 1000° С до температуры плавления шва может вызвать превращения 5 7 (аустенитизацию шва) или б у Ь, т. е. сперва аустенитизацию, а затем, в зависимости от состава шва, температуры нагрева и его продолжительности, появление высокотемпературной ферритной фазы. Нагрев в области температур 500— 850° С может вызвать распад аустенита и ферритное превращение по реакции -у к" -f- а, т. е. появление вторичных карбидов и феррита. Под воздействием глубокого холода в сварных швах, как и в некоторых аустенитных сталях, возможно мартенситное превращение у М. Кратковременный нагрев двухфазных швов с большим количеством феррита при 800—850° С может вызвать эвтектоидное превращение части б-фазы, т. е. образование комплекса -у + к", а также перерождение первичного феррита в а-фазу. [c.125]

Размер аустенитного зерна является важной структурной характеристикой стали при ТО. От этой характеристики зависят механические свойства, особенно ударная вязкость. Одним из методов, устраняющих рост зерна может быть быстрый нагрев без длительных выдержек при температурах аустенитизации [251 . При индукционном нагреве из-за малой продолжительности процесса, включающего периодический нагрев и охлаждение при полной фазовой перекристаллизации в каждом цикле, скорость образования зерен аустенита значительно превышает их рост. Такая ТЦО эффективна в случае, когда переохлажденный аустенит характеризуется малым инкубационным периодом и небольшим временем полного распада. На рис, 1.5 показано влияние числа циклов и скорости нагрева в циклах на размер зерна аустенита. Образующийся в таких условиях мелкозернистый аустенит может быть неоднороден по составу, вследствие чего устойчивость аустенита отличается от того аустенита который образуется в равновесных условиях. Получению мелкозернистой структуры металлов и улучшению их свойств в результате ТЦО способствует, очевидно, и сведение до минимума выдержек при максимальных температурах нагрева. [c.14]

Сопоставление данных, касающихся структурных преобразований при нагреве швов 1 и 2, показывает, что чем больше б-феррита в сварном шве, тем труднее осуществить его аустенитизацию. Если при 3—5% б-фазы в шве это удается сделать путем нагрева в течение 1 ч при 1100° С, а при 10—15% феррита при 1200° С, то для аустенитизации шва, содержащего 15—20% феррита, понадобится многочасовой нагрев при 1100—1200° С. Опыты показали, что в сварных швах, содержащих до 40% б-фазы, так же, как и в фер-рнто-аустенитных швах (более 50% б-фазы), нагрев при 1100°— 1200° С при любой его продолжительности не вызывает превращения б 7. В связи с этим уместно напомнить, что в низкоуглеродистых феррнтных швах хромистых нержавеющих сталей с 17% Сг и более превращение б у вообще не наступает при любой высокотемпературной обработке. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...