Микроструктура при различных способах сварки

В атласе описаны методы металлографии, способы приготовления шлифов для макро- и микроанализа, приведены сведения о количественном и качественном анализе структур. Широко представлены макро- и микроструктуры сварных соединений углеродистых, среднелегированных и высоколегированных сталей, чугуна и цветных металлов, выполненных различными способами сварки плавлением н давлением. Даны иллюстрации структур сварных соединений разнородных металлов, структур плакирующих слоев, зон сплавления и зон термического влияния при наплавке, а также структур, образующихся при термической резке. Показана возможность металлографического анализа для объяснения причин разрушения сварных соединений. [c.4]

МИКРОСТРУКТУРА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ СПОСОБАХ СВАРКИ [c.81]

Микроструктура при различных способах сварки [c.90]

Изучение микроструктуры двухслойных коррозионностойких сталей в лабораториях ЦНИИЧМ подтвердило интенсивную диффузию углерода в граничной зоне. Исследование было проведено на образцах биметалла с различными сталями основного и плакирующего слоев, полученного способами литого и пакетного плакирования, а также способом электрошлаковой сварки. Данные о материале исследования приведены в табл. 31. [c.106]

В литературе по этому поводу имеется много зачастую разноречивых рекомендаций. Иногда считают, что соединения с хорошей прочностью можно получить только при больших и умеренных N [12, 14]. Согласно другой точке зрения, предпочтительны небольшие (ограниченные сверху) значения и большие N [88]. В ряде работ указывают, что достаточная прочность соединений может быть получена как при больших (, и малых N, так и при малых и больших N [34, 50, 53, 58] причем обычно упускают из виду, что соединения из одного и того же металла при таких полярных режимах будут заметно различаться по прочности, физическим свойствам, микроструктуре и т. д. (см. гл. 2). Действительно, приводя экспериментальные зависимости Щ, авторы работ [19, 50] иллюстрируют результаты, полученные при различных соотношениях (или Рдл) и N (рис. 65 и 66), но не приводят сравнительных характеристик соединений, соответствующих левой и правой частям этих рисунков. По кривым рис. 65 и 66 выбирают оптимальные величины Р N. Сами кривые получают [34] следующим образом задавшись некоторой величиной N, производят серию сварок данного металла, меняя величину и сохраняя , т постоянными. Полученные соединения разрушают, и мощность, соответствующая максимальной прочности, дает точку на кривой Рэ, (Ж). Следующие точки получают таким же способом при других значениях N. На основании кривых рис. 65 и 66 делают вывод, что хорошие соединения получаются при изменении N в широких пределах, но при > Рэддап [19, 50], т. е. Р (или Ед) ограничивают снизу. Ограничение Рэд пе только снизу, но и сверху вводится в работе [50] если мала — сварки не происходит, если велика — большие динамические напряжения в соединении разрушают его. Это подтверждается и нашими данными [28]. Итак, величина Ео (или Р,,) ограничена сверху и снизу. Ниже мы вернемся к выбору Ео, а сейчас рассмотрим отдельно выбор Н, хотя Ед и пе независимые величины. [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...