Регенеративные до- и сверхкритические циклы

Тепловые электрические станции, работающие на органическом топливе, к концу нашего века достигнут высшего совершенства. Применяемые сверхкритические давления пара рд = = 400 -i- 600 кг см , начальные температуры пара > 700° С и развитый регенеративный цикл поставят паротурбинную станцию на высшую ступень тепловой и общей экономичности по сравнению со станциями, использующими другие тепловые двигатели. Паротурбинная электрическая станция мощностью N = (3—5)-10 кет будет обладать наиболее совершенным тепловым двигателем — паротурбинным двигателем. Тем не менее к концу XX в. будет сокращаться строительство тепловых электрических станций, работающих на органических видах топлива (уголь и пр.). [c.187]

При создании математической модели цикла ПТУ на перегретом паре с регенерацией примем несколько допущений. Будем считать, что питательная вода в каждом регенеративном подогревателе нагревается до температуры конденсата греющего пара. Это допущение, в частности, означает, что температура питательной воды п.в равна температуре конденсата пара первого отбора. Имея в виду, что работа насоса во много раз меньще работы турбины, ее можно рассчитывать приближенно по (10.49). Распределение давлений в отборах турбины примем таким, чтобы повы-щение температуры питательной воды в каждом регенеративном подогревателе было одинаковым. Так как математическая модель должна позволять исследование циклов со сверхкритическим давлением пара Рь необходимо предусмотреть регистрацию на приборе вместо г ш критической температуры Гкр. [c.295]

Таким образом, имеется полная аналогия с циклом бинарной газопаровой установки на рис. 2-16. Разница только в том, что в первой ступени бинарного цикла вместо газовой турбины применяется МГД. Температура газов за МГД намного выше того предела, который ограничивает выбор оптимального давленця пара в цикле второй ступени (см. рис. 2-18). Поэтому с термодинамической точки зрения в цикле второй ступени целесообразно увеличивать давление вплоть до сверхкритических значений. Однако к. п. д. второй ступени при этом обычно будет все же значительно ниже к. п. д. обычной паросиловой установки при тех же параметрах пара. Объясняется это двумя обстоятельствами. Во-первых, в схеме отсутствует регенеративный подогрев питательной воды во-вторых, при той же температуре уходящих газов, что и в обычных котельных установках, потеря с уходящими газами составит величину [c.61]

Парогенераторы и промежуточные теплообменники реакторов типа БН. В реакторах типа БН освоенный уровень температур натрия в первом контуре не превыщает 560 °С, поэтому, учитывая снижение температур в промежуточном контуре, можно считать для этих реакторов реальным уровень температур пара в пределах 450—510°С. Давление пара может назначаться в широких пределах до 24 МПа. Необходимо отметить, что оптимизация параметров парового цикла ограничивается не только выходной температурой натрия, но и подогревом в реакторе. Для современных реакторов типа БН характерен подогрев в диапазоне 150— 200 °С и, следовательно, температура на входе в реактор 300— 400 °С. С учетом снижения температур в ПТО диапазон значений температуры питательной воды на входе в ПГ может быть принят равным 200—300 °С, что соответствует турбоустановкам с регенеративными подогревателями. Таким образом, по холодным веткам контуров располагаемый температурный напор равен примерно 100°С (400 °С — температура первого контура и 300 °С — температура питательной воды), что несколько больще температурного напора по горячим веткам (рис. 1.4). В то же время высокий уровень температур теплоносителей по холодной ветке (до 400°С) позволяет при выборе оптимального давления пара варьировать значения давления в щироком диапазоне, вплоть до сверхкритического (24 МПа). Однако выбор давления свыше 20 МПа ограничивается отсутствием в настоящее время освоенных материалов, обеспечивающих необходимые запасы по длительной прочности теплообменных труб в пароперегревателе. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...