Угол атаки профиля действительный

Полученный результат не является случайным. Действительно, угол отставания при безотрывных режимах обтекания профилей в решетке должен быть пропорционален углу изгиба профиля и обратно пропорционален густоте решетки. Экспериментально установлено и согласуется с выбором определения оптимального режима ( г/ 1 = 1), что угол атаки профиля в решетке пропорционален густоте и углу изгиба профиля. Следовательно, можно положить [c.41]

Крыловые профили, удовлетворяющие постулату Жуковского— Чаплыгина, являются хорошо обтекаемыми. В действительности условия обтекания определяются не только формой, т. е. геометрией профиля, но и другими чисто гидродинамическими характеристиками потока (угол атаки и числа подобия). [c.210]

Когда форма сечения меняется по размаху крыла, причем хорды сечений лежат в одной плоскости, крыло следует рассматривать как аэродинамически закрученное. Вследствие изменения для разных профилей угла атаки, при котором подъемная сила равна нулю, толстое сечение крыла в середине имеет в действительности больший угол атаки, чем тонкое на конце. Такое крыло аналогично крылу с постоянным сечением, у которого на концах сечения установлены под большими углами. [c.112]

Действительные картины обтекания клиновидного профиля с углом раствора 20° ((о = 10°) в околозвуковом диапазоне скоростей при нулевом угле атаки приведены на рис. 10.36 ). Видно, что при сверхзвуковых скоростях набегающего потока увеличение числа М1 приводит к смещению отсоединенной ударной волны вниз по потоку. При значении М1 = М1 р.е, при котором данный угол клина становится равным его предельному значению (в рассматриваемом случае при М1 = 1,465), ударная волна [c.56]

Однако, в конструктивном отношении наиболее выгодным можно считать такое крыло, у которого профили всех элементов геометрически подобны между собою, а угол атаки—один и тот же для всех элементов, т. е. постоянен по всему размаху. В этом случае наша задача решается просто фор>)у крыла надо взять такую, чтобы его глубина была пропорциональна заданной для рассматриваемого сечения иод ьемиой силе. Следовательно, для того чтобы крыло имело эллиптическое распределение подьемной силы, ему необходимо придать форму, составленную из двух полуэллипсов, например изображенную на фиг. 174. Благодаря такой форме центры давления отдельных профилей располагаются на одной прямой, так что это крыло действительно можно заменять прямолинейным нссу1цим вихрем. (В случае криволинейного [c.210]

Весовые испытания крыла с ромбовидным профилем, имеющего нулевые толщины кромок, приводят к некоторым искажениям результатов ввиду необходимости некоторого изменения формы крыла в задней части центрального сечения для размещения донной тензодержавки (см. рис. 4.2.10). Наличие этого цилиндрического наплыва практически не изменяет подъемной силы и продольного момента крыла и сказывается в основном на сопротивлении. Проведя дренажные исследования двух моделей крыла, одна из которых имеет указанный наплыв и устанавливается на той же державке, на которой проводятся весовые исследования, можно найти поправки к измеренному сопротивлению и тем самым определить его действительную величину. Дренаж осуществляется в обоих случаях по верхней поверхности крыла, а для получения результатов по нижней поверхности модели придается равный по величине, но отрицательный по знаку угол атаки. Дренажные трубки выводятся из модели через нижнюю поверхность. С нижней же стороны осуществляется также крепление идеальной модели (без наплыва и донной державки). [c.244]

Крупные капли входят в РК (рис. XIII.1) под большими отрицательными углами атаки Г = = Pin —P l, где Р1л —угол, образуемый передней касательной к скелету профиля с осью и р — угол входа капли в РК- Угол входа Р — функция коэффициента разгона , характеристического числа uj и угла выхода а капли из НА. Действительно, из треугольника ОАВ следует, что для однородной части потока tg Pi = sin ai/( os ki — [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...