Напряжение деформирующе

Прямоугольный параллелепипед, на грани которого действуют касательные напряжения, деформируется. Первоначально прямые углы между гранями искажаются, как показано на рис. 6.6.1. [c.82]

Идеально упругое тело предполагается однородным. Это значит, что во всех точках тело под действием одних и тех же напряжений деформируется одинаково. Предположение об однородности позволяет считать величины, характеризующие упругие свойства тела, постоянными по всему объему тела. [c.9]

Одним из центральных в машиностроении, имеющих значительные традиции и перспективы, естественно, остается вопрос об обеспечении надежности машин. Достижения в области механики деформируемых сред, экспериментальной механики, металлофизики, технологии, механики машиностроительных материалов — это тот фундамент, на основе которого возможно решение ряда актуальных задач в этой области. Среди них, помимо расчетно-проектировочных работ по оценке напряженно-деформиро-ванных и предельных состояний, модельных и натурных исследований в различных средах (при высоких и криогенных температурах, в магнитных полях, при радиации), определения остаточного ресурса индивидуальных машин (текущий контроль условий нагружения, осуществляемый бортовыми системами, ЭВМ, анализ состояний), разработки критериальных подходов к ресурсу с учетом реальных условий эксплуатации, важное место займут создание и применение методов упрочнения (обработка тина магнитно-импульсной, взрывной, ультразвуковой, электрофизической, лазерной, плазменно-пушечной, плакирование, армирование и т. д.). [c.13]

Модуль упругости Е, конечно, различен для разных материалов. Величина Е является индивидуальной характеристикой упругих свойств данного материала. Из (10-17) очевидно, что чем больше Е, тем меньше при одном и том же напряжении деформируется стержень. Значение Е для различных материалов меняется в широких пределах. При комнатных температурах для многих металлов 1 10 кгс/см я 10 " Па, для гранита Е = = 0,49-10 кгс/см 4,9-10 Па, для бетона Е 0,2-10 кгс/см 2-10 Па, а для каучука Е составляет- всего лишь 0,00008-10 кгс/см" 8 Па. [c.205]

Пластичность - это свойство твердых тел под действием внешних сил изменять свою форму и размеры без разрушения и сохранять их в виде остаточной деформации после снятия этих сил. Пластическая деформация кристаллических тел проявляется в результате смещения атомных слоев по плоскостям скольжения под действием внешних сил. Чем больше плоскостей сдвига образуется в объеме материала, тем более он пластичен, тем при меньших напряжениях деформируется заготовка. [c.394]

Уметь рассчитать динамические и тепловые нагрузки, определить напряженно-деформиро- [c.15]

Здесь /7 р — критическое давление, подсчитанное с учетом момент-ности начального состояния и искривления образующей, а р рб.м— критическое давление, подсчитанное без такого учета по формулам 8.4. Как видим, моментность начального напряженно-деформиро-ванного состояния и искривление образующей оказывает заметное влияние на значение критического внешнего давления только для коротких оболочек. Аналогично влияет на значение р р учет начального осесимметричного изгиба оболочки и при других граничных условиях на ее торцах, в том числе и в случае подкрепления торцов упругими шпангоутами [12]. [c.243]

В подавляющем большинстве гетерогенных полимерных композиций такие свойства, как модули упругости и термические коэффициенты объемного расширения фаз, различаются между собой. Это приводит к возникновению на границе раздела фаз напряжений, приводящих к падению прочности и изменению других свойств Б результате образования трещин и разрушения связи между фазами. Возможны по крайней мере два путл снятия этих напряжений постепенное изменение свойств в пограничном слое от одной фазы к другой нанесение более эластичного или пластичного слоя на границу раздела между матрицей л жестким наполнителем. Этот слой обеспечивает частичную релаксацию напряжений, деформируясь без разрушения адгезионной связи между фазами. Такой слой должен быть значительно толще, чем слой аппрета, наносимого на поверхность минеральных наполнителей. [c.287]

Нас сейчас интересует вид дифференциальных уравнений теории оболочек, а он зависит только от локальных свойств напряженно-деформиро-ванного состояния. Поэтому можно считать, что в разных частях рассматриваемой области t имеет разные значения, но они нигде не должны выхо дить за пределы (27.7.4). [c.410]

Приближенное решение задачи о напряженно-деформиро-ванном состоянии в минимальном сечении шейки было получено Н. Н. Давиденковым и Спиридоновой [c.76]

Поскольку прикладываемые нагрузки могут быть достаточно разнообразными, вид напряженно-деформиро-ванного состояния не приводится. [c.166]

Расчеты показали, что расслоение в этом случае происходит непосредственно под нагрузкой, что существенно влияет на напряженно-деформиро- [c.236]

Для полученной в ходе итерационного процесса расчетной величины сжимаемой толщи вычисляются искомые параметры напряженно-деформиро-ванного состояния. [c.392]

Представляет интерес зависимость напряженно-деформиро-ванного состояния от константы (3 для материала Муни. При плоской деформации напряженно-деформированное состояние не зависит от этой константы, за исключением нормальных напряжений в направлении, перпендикулярном к плоскости деформации (этот вопрос рассмотрен в приложении II). При плоском напряженном состоянии от этой константы зависят и другие компоненты напряжений и деформаций. На рис. 5.18 приведена зависимость концентрации напряжений в точке максимальной концентрации и перемещения v в направлении оси Х2 точки отверстия, лежащей на этой оси (точки Б), для кругового в конечном состоянии отверстия, образованного в предварительно нагруженном теле, при начальной растягивающей нагрузке р = 0.5/i. Линии, отмеченные кружками, соответствуют расчету методом Ньютона-Канторовича, цифры 1-3 означают номера приближений. Из рисунка видно, что в данном случае концентрация напряжений растет с ростом /3, а перемещения уменьшаются. [c.167]

Согласно предложенной в [48] - модели, пластическая зона в окрестности трещины длиной I (рис. 3.25, а) моделируется трещиной отрыва, на берегах которой действуют нормальные напряжения а . Эти напряжения отображают усредненное напряженно-деформиро-ванное состояние зоны пластической деформации у вершины трещины (рис. 3.25, б). Область действия нормальных напряжений совпадает с размером (длиной) пластической зоны I. Для упрочняющихся материалов уровень определяется по его диаграмме упруго-пластического растяжения (рис. 3.25, в). При этом истинная диаграмма растяжения по линии 1 заменяется модельной кривой 2. Эта кривая ограничивает ту же площадь упруго-пластического деформирования, что и истинная. Этим условием энергия разрушения реального материала и модельного твердого тела не изменяется. [c.109]

Погрешность Де образуется из-за смещения нейтрального слоя вследствие создания объемного напряженно-деформиро-ванного состояния при пластическом изгибе (зависит от толщины материала и периметра). Величина Ад ф становится заметной при гибке биметаллических листов из-за различной степени деформации легирующего слоя и основного металла. После предварительного изучения эту погрешность мож.но исключить как систематическую (ее изменения весьма стабильны). [c.84]

Изложены следующие разделы курса теория напряженно-деформиро-ванного состояния, физические соотношения и постановки задач теории упругости, вариационные принципы, плоская задача, теория пластин, теории пластичности, линейная вязкоупругость. Включены примеры решения задач и тестовые задания. [c.1]

Если условие упрочнения (7.9) не зависит от хц и то оно определяет идеальную пластическую среду, для которой при постоянной температуре возрастание пластической деформации не приводит к возрастанию напряжений. При фиксированных значениях Т, Xij и х в шестимерном пространстве напряжений условие (7.9) представляет собой гиперповерхность. Поскольку бесконечно малая окрестность рассматриваемой точки тела имеет напряженное состояние, задаваемое тензором напряжений с компонентами (Jij, то этому напряженному состоянию соответствует определенная точка пространства напряжений с радиусом-вектором а. Поверхность, задаваемая уравнением / = О, делит пространство напряжений на две части в одной f ( ij,T,Xij,x) < о, в другой f aij,T,Xij,x) > 0. Бесконечно близкая окрестность точек тела, напряженное состояние которых отображается на зону / < О пространства напряжений, деформируется упруго. Поэтому область / < О называют областью упругости, в ней отсутствуют пластические [c.152]

Соотношения (7.47), (7.48) связывают между собой внутреннее давление Рв и радиус г границы раздела. Подставив эту взаимосвязь в выражения для напряжений и перемещений (7.40), (7.41) с учетом (7.20) и (7.46), можно получить искомую зависимость характеристик напряженно-деформиро- [c.453]

На рис. 26 показаны деформации некоторых листовых конструкций, сваренных в незакрепленном состоянии. Стыковые и угловые соединения под действием поперечных напряжений деформируются в сторону большего сечения шва, т. е. в направлении максимальных напряжений. Наряду с этим сварные элементы деформируются в направлении действия продольных тепловых и усадочных напряжений, образующихся в шве. [c.43]

В плане применения экспериментальных методов и моделирутощих образцов, использу елгых дтя исследования влияния различных параметров конструкций и их сварных соединений на напряженно-деформиро-ванное состояние и характер пластического течения, нужно отметить следующее В отличие от тонкостенных констру кций, кривизной поверхности которых пренебрегали (в вид> ее малости), и благодаря допу щению об отсутствии напряжений в направлении стенки конструкции (Оз = 0) силовая схема нагружения моделирующих образцов была сведена к растяжению—сжатию плоских образцов (см. рис. 3.42), для толстостенных данные допущения на сгадии экспериментального изу чения с применением. метода муара являются неприемлемыми. Это связано, с одной стороны, с тем что кривизна толстостенных оболочек является доминирующим параметром, существенным образом определяющим напряженное состояние оболочек и, с другой стороны, напряжения в направлении стенки конструкции сопоставимы по своим значениям O HGfp (а,), что не позволяет при использовании модельных образцов свести силовую схему к растяжению (сжатию). [c.206]

Кру гепие брусьев некруглого поперечного сечения сопровождается депланацией поперечных сечени15, и напряженно-деформиро- [c.305]

Нетребко В. П., Шарафутдинов Г. 3., Исследование напряженно-деформиро-ванного состояния линейных вязкоупругих тел поляризационно-онтиче-ским методом, Научные труды ин-та механики МГУ, Л Ь 32, 1974, 222—227. [c.552]

Следовательно, для молибдена (и его сплавов) в обычном понимании вязкий транскристаллический ямочный излом не характерен. Рекристал-лизованные образцы либо изгибаются без разрушения, либо при растягивающих напряжениях деформируются со 100%-ным сужением. Таким образом, волокнистый- деформированный молибден разрушается вязко путем растяжения со 100%-ным поперечным сужением каждого отдельного волокна. Хрупкое разрушение молибдена в основном транскристал-литное. [c.45]

При сравнительно небольших скоростях разрушения, характерных для вязких разрывов, кольцеванию и остановке трещины способствуют многие конструктивные факторы, в том числе и податливость берегов раскрывающейся полости трубы. В этом отношении многослойная стенка имеет существенные преимущества перед монолитной. Первые гидропневматические испытания одиночных шо-гослойных труб, проведенные на полигоне ВНИИСТа, подтвердили это положение. Вязкие трещины (рис. 9), попадая в многослойные вставки, ветвились и кольцевались перед первым же монолитным стыковым швом. В зоне шва, играющего роль бандажа по отношению к многослойной стенке трубы, меняется ее напряженно-деформиро-ванное состояние. Кроме того, трещина по отдельным слоям распространяется не синхронно. Ее отдельные составляющие подходят ко шву в разное время и не могут его преодолеть. [c.30]

Будем предполагать наличие исходного напряженно-деформиро-ванного состояния, т. е. считать, что в момент, предшествующий рассматриваемому, имеют место и известны ненулевые поля напряжений <7(г), деформаций е(г) и перемещений u(r). Примем отмеченную ргшее концепцию о существовании предельных поверхностей поверхности нагружения в пространстве напряжений и поверхности [c.210]

Приближенное интегрирование уравнений квазисимметричной деформации геликоидальной оболочки. Напряженно-деформиро-ванное состояние, реализующееся в бесконечно протяженной геликоидальной оболочке при независящих от винтовой координаты р граничных условиях и поверхностной нагрузке, будем называть квазисимметричным НДС [210]. Опуская в соотношениях (14.1) — (14.3) слагаемые, имеющие производные по р и учитывая формулы (15.269), уравнения (14.7) и (14.11) можно записать в виде [c.581]

Параметры напряженно-деформиро-ваиного состояния частиц металла в стенке тонкостенной трубы (s/p p 0,2) в направлении нормали изменяются незначительно (рис. 2). В расчетах принимают их осредненные по этому направлению значения и относят к срединной поверхности трубы радиусом рср. Прн скручивании на угол Qj [c.227]

Рассмотрим влияние давления на напряженно-деформиро-ванное состояние в окрестности двух близкорасположенных отверстий, значительно различающихся размерами, для задачи об одновременном образовании в предварительно нагруженном теле из материала Трелоара двух отверстий, имеющих в момент образования круговую форму. На рис. 5.48-5.53 приведены результаты расчетов для случая одноосного начального нагружения (сгод) = О, [c.189]

Гонтаровский П. П., Киркач Б. Н. Исследование напряженно-деформиро-ванного состояния замковых соединений лопаток турбомашин методом конечных элементов//Пробл. прочности.— 1982.— № 8.— С. 37—40. [c.221]

Наймушин В.Н., Нетрушенко Ю.Я., Лебедев А.А. Уравнения свободных колебаний предварительно напряженно-деформиро-ванных многослойных оболочек сложной геометрии // Теория и методы исслед. пластин и оболочек сложной формы. — Казань, [c.546]

Сплавы магния с цирконием (ВМ65-1 и др.) относятся к группе малопластичных сплавов. Ковку и горячую штамповку сплавов этой группы производят также при мягких видах напряженно-деформиро-ванного состояния с минимальными растягиваюп ими напряжениями. [c.64]

Один из этих принципов впервые ввел в теорию упругости выдающийся физик Густав Кирхгоф в одной из своих фундаментальных работ, опубликованной в 1850 г. ). Стремясь в этой замечательной статье развить теорию изгиба тонкой плоской упругой пластинки, он сразу же успешно вывел из экстремального условия для потенциальной энергии линейное дифференциальное уравнение в частных производных четвертого порядка для малых прогибов упругой пластинки (уравнение Лагранжа) и дифференциальные выражения для полной системы двух граничных условий, необходимых для определения формы изогнутой срединной поверхности пластинки. Таким образом, он впервые установил корректные выражения для этих двух граничных условий после многочисленных безуспешных попыток, предпринимавшихся в течение первой половины девятнадцатого столетия математиками французской школы (в том числе Пуассоном). Они утверждали, что поверхность слегка изогнутой упругой пластинки и решение указанного дифференциального уравнения четвертого порядка для прогибов пластинки должны удовлетворять трем независимым граничным условиям, тогда как Кирхгоф установил, что достаточно всего двух ). Он достиг этого применением принципа возможных перемещений, приравняв нулю первую. вариацию определенного интеграла, выражающего полную потенциальную энергию изогнутой пластинки как сумму энергии упругой деформации, вызванной внутренними напряжениями, деформирующими пластинку при изгибе, и потенциальной энергии системы внешних сил (нагрузок), изгибающих пластинку. Внеся вариацию под знак интеграла и применив ее к подинте-гральному выражению, он нашел дифференциальное уравнение [c.142]

Уточненные расчеты и исследования напряженно-деформиров анного состояния и характеристик материалов. [c.352]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...